книги / Тепловые и гидродинамические процессы в колеблющихся потоках
..pdfслоя 6К= K v много меньше, чем толщина стационарного.
вязкого слоя бк < б0, и деформация профиля скорости в основном происходит внутри вязкого слоя. Следует отметить, что рассмо тренная схема течения ограничена сравнительно малыми ампли тудами и частотами колебания скорости Au0f/u0f < 1.
Приведенные выше расчетные уравнения для трехслойной модели течения достаточно громоздки, поэтому анализ рассматри ваемого процесса может быть осуществлен только численным способом.
Для высокочастотных колебаний, когда толщина колеблю щегося слоя достаточно мала, можно воспользоваться асимпто тическим методом ВКБ, как и в случае анализа акустических уравнений.
Полагая, что относительная турбулентная вязкость ет яв ляется произвольнойфункцией поперечной координаты у, уразнение движения для плоского канала (430) посредством введения безразмерной переменной
|
|
у |
«/г, |
|
|
|
7 - |
f |
f |
d |
(435)- |
|
~ |
оJ e |
“ оJ |
1 + er |
|
приведем |
к виду |
|
|
|
|
|
• - |
iQe (A«o— Д«о») = 0, |
(436) |
||
где е = |
1 + ет — эффективная |
относительная вязкость, |
равная |
сумме вязкостей молекулярной и турбулентной. Применяя к урав-
(2/2JT)fiA
Рис. 95. Значение коэффициентов ослабления р для турбулентного реж има те« чения согласно трехслойной модели
201
нению асимптотический метод ВКБ, получим его решение, спра-
СОГл ведливое для достаточно больших значений Q = — - > 1:
, |
1 |
I |
|
|
|
ДИф — Днфоо 1 ---- |
5— ехр |
(1 + |
0 V - r f y |
|
|
|
1ЛГ |
|
|||
= Дно» ^ 1 — т г |
e x |
p |
I+ - 0 Л/ад jО , |
(437) |
где л =
Полученное выражение (437) позволяет рассчитать в первом приближении профиль амплитуды колебания скорости по сечению канала, при условии, что турбулентная вязкость известна. Для малоамплитуд^ых колебаний, когда влияние колебаний не ска зывается на осредненное движение (турбулентные характеристики потока), значение турбулентной вязкости может быть определено в первом приближении по параметрам осредненного движения, например, согласно модели Прандтля. В случае сравнительно больших значений амплитуд колебания скорости можно предло жить следующую нелинейную модель влияния колебаний на струк туру турбулентного движения. Для этой цели обобщим модель Прандтля на случай высокочастотных колебаний, полагая, что колебания скорости потока приводят к изменению вязкого слоя, что, в свою очередь, вызывает изменение турбулентной вязкости потока.
Поскольку при высокочастотных колебаниях течение жидкости в канале носит характер пограничного слоя, будем считать, что осредненное по времени касательное выражение на стенке канала
|
/ 0Аив\ П |
(438) |
||
xw о — |
+ \ * |
/ У |
||
|
||||
где |
/ = щ = 0,4у. |
|
(439) |
|
|
|
Отсюда для умеренных амплитуд колебания скорости получим
диа _ |
л [ |
/ "о \ 2__ / |
дАи0\ |
2 _ |
|
|
1 / д А и 0 \ 2 |
(440) |
|||
ду |
V |
\ I } |
\ |
ду / |
|
I |
|
2 \ ду ) |
|||
|
|
|
|||||||||
Согласно уравнению (437) среднее по времени значение |
|
||||||||||
/ |
( д |
А«0 W |
_ |
1 |
( J _ |
с-®/* Л * |
I |
_ L с - 3/ 2 \ |
v |
|
|
\ \ ~ д Г ) / |
“ |
Т ( |
1б6 |
* |
+ |
« * 8 |
Х |
|
|||
|
X Дыо ехр (— 2rj/6K] ^ |
д^2 |
е_3/2 ехр [— 2 т]/6к]. |
(441) |
|||||||
|
|
202
Интегрируяуравнение (440) с учетом выражений (441) и (439), получим
«•(?) = ■£ In у ----Г - ^ 7 J ^ 1/е- 3/2ехр [— ]<*«/ + С. (442)
В дальнейшем примем по аналогии с моделью Прандтля ли нейный закон изменения турбулентной вязкости вне вязкого слоя:
|
|
(443) |
тогда |
|
|
/ = ну = ет |
. |
(444) |
Полагая, что вне вязкого слоя |
ет |
е, интеграл, стоящий |
в правой части уравнения (440), для турбулентного ядра потока
можно |
представить в виде |
|
|
||
j |
xt/e |
3/2 exp [— 2т)/6к] dij ^ |
■£-1 е~1/2ехр [— 2rj/6K] dy = |
|
|
|
= |
-Jr J ехР [— 211/4] dr] = -----exp [— 2r)/6K], |
|
||
Следовательно, профиль скорости в турбулентном ядре потока |
|||||
(У > 8 ) |
описывается согласно |
принятой модели уравнением |
|
||
|
|
« = - ? 1п^ + - Г 7 |
^ ^ ехр1— 2Л/41 + С. |
(445) |
|
При принятых выше |
допущениях |
|
|||
|
о |
о |
|
|
<44б> |
|
|
|
|
||
где |
|
|
|
|
|
|
|
V * |
= х |
ха/8; |
(447) |
|
|
а = х — |
|||
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
и*8 |
(448) |
|
|
|
а = — . |
||
|
|
|
|
V |
|
Согласно существующим полуэмпирическим теориям стацио нарного турбулентного потока безразмерная величина а опреде ляет толщину вязкого слоя и в зависимости от конкретно при нятой модели течения изменяется в пределах 5—15. Примем а = 10; тогда уравнение (435) можно записать в виде
и* . |
. 1 |
А«о |
ехр |
[-*/*] |
+ С. (449) |
|
и — -— In у + |
-5- |
|
||||
х |
а 1 |
8 |
(v*)2 |
|
|
|
|
|
|
203
Константу С можно определить из условия равенства скоростей на границе вязкого слоя. Полагая, что в вязком слое скорость изменяется по линейному закону, получим
при у = 6 и0(б) = осу*; |
(450) |
тогда
Д«п
(451)
Подставляя уравнение (451) в формулу (449), получим
^ # = 2 , 5 1 п ^ |
5,5- |
1 |
Aid |
X |
||
V* |
’ |
V |
|
8 |
(и*)2 |
|
X т и “рь 2 £)-“р(-2 1/*)]' <452>
Полученные приближенные уравнения (451) и (449) позволяют определить изменение профиля скорости в турбулентном ядре в зависимости от параметров колеблющегося потока. Для расчета изменения толщины вязкого слоя необходимо определить изме нение толщины вязкого слоя в зависимости от параметров ко леблющегося потока. Для этой цели преобразуем уравнение (452) следующим образом:
“ Ооо |
Ир (у) |
1 . |
Г0 ____ 1 |
Д«0 |
|
|
|
V*' |
■ V* |
к |
у |
8 |
(t»*)2 |
А |
|
X 5J r [axp |
( - 2 |
| / - | - ) - e |
x p ( |
- 2 |
^ ) ] . |
(453) |
|
Для высокочастотных |
колебаний |
|
|
|
|
||
и, следовательно, |
expb / i r ] |
о, |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«О» _ |
±0_(у)_ — |
|
|
|
|
|
|
V* |
v* |
к |
у |
|
|
|
8 |
Д«0 |
V |
- |
¥ |
£]■ |
(454) |
|
(к * )2" |
6Kv* е Х Р [ |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
Определим среднюю по сечению скорость в цилиндрическом канале:
2 |
7 |
1 |
Д«о |
V |
J — 2 1^ -§Г j (Г0— у) dy « 3,75 — |
r\- |
J |
8 |
(о*)2 |
6Kt>* ехр |
|
0 |
О |
|
|
|
|
.204
1 |
v |
|
6 |
+ e x p |
( — a V T 0) X |
|
|
|
,4,2 |
||
|
|
|
(Г Г , |
|
|
|
X |
a?r„ |
+ ■ ,4,2 |
(455) |
|
|
|
|
err. |
|
|
где |
|
a“2r,. _ |
|
|
|
|
|
6r0 |
|
|
|
|
|
|
«к |
|
|
Для больших значений частоты колебаний 6K/r0 > 1 уравне ние (455) можно записать в виде
^Оос |
■ - ^ « 3 , 7 5 - 2 i ^ - , i r - £ . “ 3-76- |
(456) |
. |
Скорость потока на оси канала! при 6к/г0 —♦ 0 согласно выра жению (452)
^ . - 2 , 5 i n [ i ^ ] + 5 , 5 -
(457)
Из уравнений (455) и (457) определим среднюю скорость по сечению канала
* !- = 2,5 In [-HJL ] + 1,75 — Ф, |
(458) |
где
Д«о
(О*)*
Используя понятие коэффициента сопротивления трению § =
Р“о/ |
запишем |
= xwo/- |
Uof_ |
(459) |
Сучетом этого соотношения, уравнение (458) можно записать
ввиде
У \ = 2,51п ( У \ У Re exp [-0.4Ф ]) + 1,75. v (460)
Полученное уравнение (460) для £ отличается от известного стационарного уравнения наличием дополнительного множи теля, зависящего от параметра Ф. Согласно расчетам это уравне-
205
Ние в области 104 Re exp I—0,4Ф]«^ 106 может быть аппро ксимировано формулой Блазиуса
1 = 0,3164 {Reexp [—0,4Ф])^>-25 = 0,3164 R e g e x p (Ф). (461)
Согласно формуле Блазиуса стационарное значение коэффи циента сопротивления трению
&= |
0,3164 Re-0-25. |
(462) |
|
Следовательно, относительный |
коэффициент |
сопротивления |
|
трению |
|
|
|
Кг = |
= |
ехр (Ф). |
(463) |
При одних и тех же значениях числа Рейнольдса осредненного потока изменение толщины вязкого слоя 6 па сравнению со ста ционарным значением б0 определяется из соотношения
|
|
|
|
80 _ |
|
|
|
(464) |
|
|
|
|
8" |
о? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Подставляя уравнение (464) в выражение ч(463), получим не |
||||||||
линейное |
уравнение относительно толщины |
вязкого слоя: |
||||||
|
|
|
|
|
_^U0f |
v_ |
h i]- |
(465) |
|
|
In |
|
|
(и*)2 |
бкР* ехр |
||
Используя соотношение (459), уравнение для а = |
v*8/v = 10 |
|||||||
можно |
записать |
в |
виде |
|
|
|
|
|
( |
* |
) * ( * |
) |
’ = °-‘ r |
( i r |
) 1 W |
~ 2 i |
i-]- <466> |
Из данного уравнения следует, что относительное изменение толщины вязкого слоя (-§-) в колеблющемся потоке жидкости
зависит |
от относительной амплитуды колебания скорости |
( Дио|_ \2 ^ |
числа Рейнольдса осредненного движения и отношения |
\ “ оf /
толщины стационарного вязкого слоя к толщине колеблющегося слоя 8К:
x=f[(^L)1- <467>
Параметр 8к/80 может быть выражен через параметры осред ненного и колеблющегося потока. Толщина колеблющегося слоя
8К= |
а толщина стационарного вязкого слоя 8 = |
10v/i>*; |
|
следовательно, |
|
|
|
|
Ю 1/ ± |
- т - . |
(468) |
|
1и V 2 |
(v*)» * |
|
206
При течении жидкости в трубе |
|
|
|
|
||||
(о*)а = |
-у - = Ь |
(&> = 0,3164/Reo’25); |
||||||
f c - 20 / f |
f |
- % 5 |
|
- |
35'5 / 5 » • (469) |
|||
Для пограничного слоя |
|
|
|
|
|
|||
|
|
1 |
|
Cf = 0,057 Re |
- 0,2. |
|||
|
(о*)2 = -j- CfuL; |
|
> |
|||||
- f c - - 10/ |
^ |
= 41 V |
Re°'! i |
r |
|
- |
4, V |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(470) |
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rea = |
со*2 |
Re0 = |
Ц)а |
|
|
|
|
Таким образом, относительная толщина вязкого слоя 60/6 |
||||||||
является функцией |
следующих критериев |
подобия: |
||||||
|
6° |
~ f [ { |
4 |
) ’ Re°’ |
Re<e] • |
(471) |
||
|
|
|||||||
Относительный коэффициент сопротивления трению согласно |
||||||||
рассмотренной |
модели |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(472) |
где (80/8)2 определяется согласно расчетным данным, приведен
ным на |
рис. |
96. |
|
зависимость |
относительной толщины |
|||
На рис. |
96 |
приведена |
||||||
|
|
к |
,е |
|
— |
0,1 |
/ Ди« \2 |
б» |
вязкого слоя о0/о от |
параметров Г = |
- г - ( — —) |
и -в2- согласно |
|||||
решению |
уравнения |
(466). |
ъо |
\ ио / |
°к |
|||
|
|
|
||||||
Как следует из рис. 96, с. увеличением относительной ампли |
||||||||
туды колебания |
скорости |
Аи0/и0 величина 80/6 |
увеличивается, |
т. е. толщина вязкого слоя уменьшается. При заданном параметре
r = -y ^ -(-^ p -J2 зависимость |
величины 60/8 |
более сложная |
(рис. 97). |
значение 60/6к, |
при котором ве |
Существует относительное |
личина 80/8 достигает максимума, и соответственно толщина вяз кого слоя достигает минимального значения. С увеличением от носительной амплитуды колебания скорости [параметра
-"f-“ ("ТГ5" )2] максимУм V 6 смещается в область больших значе-
207
Рис. 96. Зависимость от носительной толщины вяз кого слоя от параметров 60/6 для различных зна чений параметра 60/6к
|
|
|
|
|
т о г |
|
|
|
|
|
|
|
|
— г - ш |
|
|
|
|
|
|
|
------£SJL |
|
|
|
|
|
^ |
— |
|
250 |
Рис. 97. Зависимость |
от |
|
200 |
||||
- Л |
|
|
isT |
||||
носительной толщины вяз |
|
|
.— |
i |
|||
кого слоя 60/6 от пара |
|
|
------ щд_ |
||||
метра |
6Q/6K для различ |
|
|
— |
/О |
||
|
|
|
|
|
|
|
7С |
ных значений параметра Г |
|
|
|
25 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
_ |
Г-5 |
|
|
|
|
|
3 ■ |
|
*ок |
|
|
|
|
|
|
|
|
ний б0/6к, |
т. е. в область более высоких частот колебаний. В об- |
||||||
ласти |
6 |
( 6 |
\ |
увеличением параметра |
60/6к |
вели |
|
-^р -< (-^ М опт с |
|||||||
чина |
60/6 |
увеличивается; |
в области |
- у - > ( - ^ - ) опт |
с увеличе |
нием параметра б0/бк величина б0/б уменьшается.
При высокочастотных колебаниях, как отмечалось выше, может наблюдаться взаимодействие между регулярными колеба ниями и турбулентными. Поэтому для анализа гидродинамики колеблющихся потоков важно знать основной (минимальный) период турбулентных колебаний. Для определения основного периода колебаний воспользуемся моделью турбулентного тече ния, основанной на нестабильности вязкого слоя [30]. Согласно этой модели течение вязкого слоя является нестабильным про цессом, в котором вязкий слой периодически нарастает, а затем, распадается. Таким образом, неустойчивый вязкий слой ограни-
208
чен с одной стороны твердой стенкой, а с другой — турбулент ным течением. Так как турбулентное перемешивание значительно эффективнее действия вязкости, можно ожидать, что жидкость в подслое ускоряется частицами жидкости, попавшими из области турбулентного движения, до скорости, примерно равной средней скорости турбулентной жидкости. Затем вязкий слой практически мгновенно разрушается. Если допустить, что размеры области, в которой происходит рост вязкого слоя, много больше, чем его толщина, то движение вязкого слоя описывается уравнением вязкой волны
|
|
|
ди |
|
д2и |
|
(473) |
|
|
|
dt ~ |
V ду* • |
|
||
|
|
|
|
|
|||
Решение этого уравнения для периода роста вязкого слоя при |
|||||||
граничных условиях |
|
|
|
|
|
|
|
|
t = |
0; |
у > |
0; |
и = |
и6: | |
|
|
t > 0; |
у = |
о о ; |
и = |
ив; \ |
(474) |
|
|
t < 0 ; у = 0; и = 0 I |
|
|||||
можно записать в |
виде |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
г |
|
|
|
|
(475) |
М= Ы«— |
j exp (—z2) йц = «бerf (z), |
||||||
где мв — скорость |
на границе |
вязкого |
слоя; г |
|
размерная переменная.
Если предположить, что процесс роста подслоя продолжается в течение интервала времени Т0, а продолжительность времени его разрушения пренебрежимо мала, то распределение средней скорости:, касательного напряжения на стенке и среднее квадра тическое значение продольных пульсаций могут быть рассчитаны согласно уравнению (475). Результаты расчетов распределения
средней скорости для различных значений параметра — пред
ставлены на рис. 98, из кото рого видно, что результаты опытов Лауфера удовлетвори тельно совпадают с результа тами расчета 130]. Для рас чета периода колебания вяз кого слоя Т 0 воспользуемся
Рис. 98. Распределение средней ско рости в пристеночной области ту р б у лентного потока при .различных зн аче ниях параметра Т 0и%Ь
14 Б. М. Галицейский
полуэмпирической моделью Прандтля, основанной на логариф мическом законе изменения средней скорости при турбулентном режиме течения.
Изменение значения касательного напряжения на стенке ка
нала в течение периода роста вязкого слоя согласно |
уравне |
|
нию (475) |
|
|
% (0 - 1* |
= 1 7 = р V T “«• |
(476> |
Соответственно среднее значение за период колебания Т |
||
касательного напряжения на |
стенке канала |
|
Переходя к универсальным переменным, получим
То = -р=- фб» |
(478) |
где.
Максимальную толщину вязкого слоя определим из условия, что на границе вязкого слоя скорость равна 0,99ий; тогда согласно выражению (475) получим
Н, = 3,64Т;. |
(479) |
Используя логарифмический закон изменения скорости, про филь скорости в турбулентном ядре
ди* _ J _ |
|
|
(480) |
|
дт] |
щ |
’ |
|
|
|
|
|||
при условиях на границе вязкого |
слоя |
|
||
Л = По |
«в = °>99w> |
(481) |
||
получим |
|
|
|
|
и = -i-ln ti + |
B, |
(482) |
||
где |
|
|
|
|
В = 0,99ыб-----l— In %; |
х = |
0,4. |
||
|
Л |
|
|
|
Система уравнений (473)—(482) позволяет определить макси мальную толщину вязкого слоя. Результаты расчетов максималь ной толщины вязкого слоя в зависимости от числа Re приведены на рис. 99. Из рисунка видно, что максимальная безразмерная толщина вязкого слоя т)0 при больших числах Рейнольдса зависит от Re слабо. В области чисел Re = 104-М05 средняя величина т]0 = 66. Таким образом, максимальная толщина вязкого слоя
210