книги / Тепломассообменные процессы в производстве гипсовых и гипсобетонных строительных материалов
..pdfобъеме кускового материала. Интервал 1,5—2 чдиктуется плотностью и термодинамической устойчивостью природного сырья. Дальнейшее повышение давления пропарки не приводит к образованию новых центров перекристаллизации и ускоряет процесс обезвоживания без ухудшения качества конечного продукта. Интервал повышения давления определяется исходя из свойств гипсового сырья. При сбросе давления до атмосферного из пропаренного материала удаляется зна чительное количество влаги вследствие неизохорности реакции и теп лоты, аккумулированной в материале. В связи с этим удаление ос тавшейся в полугидрате влаги может быть осуществлено в процессе сушки в течение 2,5—3 ч. Все это позволило разработать технологи ческий цикл производства высокопрочного гипсового вяжущего в одном аппарате в течение 8—9 ч, более эффективное производство с выносом процесса сушки в сушильный бункер, расположенный под автоклавом.
Данная технология позволяет проводить тепловую обработку в двух спаренных автоклавах, используя теплоту стравливаемого пара одного автоклава для прогрева сырья во втором автоклаве, что дает ощутимую экономию топлива (15 %). Режим пропарки и технологи ческая схема работы двух спаренных автоклавов с выносом сушки в сушильный бункер, где досушка материала осуществляется по тому же принципу, что и в автоклаве, в течение 2,5—3 ч соковым перегре тым паром, приведены на рис. 39 и 40. Эта схема принята для внедре ния на Деконском, где строится новый цех производства высокопроч ного гипса производительностью 40 тыс. т в год, Рижском, Николаев ском и других предприятиях, где намечено строительство аналогич ных или более производительных цехов высокопрочного гипса.
Она позволяет повысить производительность двух спаренных авто клавов до 40—45 тыс. т в год. Из таких спаренных автоклавов можно проектировать цех любой производительности. Значительно улучша ются технико-экономические показатели работы оборудования. Рас ход условного топлива уменьшается до 25—30 кг у. т./т, а расход электроэнергии — до 39—40 (кВт • ч)/г. Соответственно удельные капитальные вложения уменьшаются до 25—30 руб/т, а металлоем кость — до 2—2,5 кг/т.
2. Высокопрочное водостойкое гипсоцементнопуццопановое вяжущее
Разработка нового способа производства высокопрочного гипса позволила ИТТФ АН УССР совместно с МИСИ им. В. В. Куйбышева приступить к созданию высокопрочного водостойкого гипсоцементнопуццоланового вяжущего (ВВГЦПВ), которое заменит цемент в ряде отраслей строительства. Замена цемента высокопрочным водостойким гипсом позволит существенно ускорить и удешевить строительство и даст народному хозяйству значительную экономию.
Многолетние исследования, проводимые в МИСИ им. В. В. Куй бышева под руководством А. В. Волженского, показывают, что долго вечность бетонов на основе ГЦПВ, в том числе повышенной прочнос ти, обеспечивается правильным соотношением портландцемента и
81
акта ной минеральной добавки, содержащей активный кремнезем, или составом пуццоланового портландцемента. Это соотношение подби рается согласно ОСТ 21—29—77, по которому должно быть обеспе чено снижение концентрации СаО в специально приготовленных пре паратах до 1,1 и 0,85 г/л соответственно на пятые и седьмые сутки. В этом случае изделия из бетонов на основе ГЦПВ могут находиться в условиях влажности и даже в воде, в течение многих лет не под вергаясь гидросульфоалюминатному разрушению. В случае же не достаточного количества активной минеральной добавки в составе вяжущего структура цементного камня ослабляется из-за образова ния трехсульфатной формы гидроалюмината кальция, снижается прочность изделия, а в отдельных случаях со временем наступает пол ное разрушение (13—151.
Наиболее простым способом получения ГЦПВ, в том числе повы шенной прочности, является смешение строительного или высоко прочного гипса с пуццолановым портландцементом необходимого состава. Однако выпускаемый в нашей стране пуццолановый портланд цемент по ГОСТ 10178—76 содержит не более 30 % активной мине ральной добавки, что, как показали исследования, в ряде случаев не обеспечивает долговечности изделий из ГЦПВ при эксплуатации их во влажных условиях из-за высокой концентрации СаО в жидкой фа зе. В связи с этим была выбрана схема производства ВВ ГЦПВ (путем смешения высокопрочного гипса, портландцемента и активной мине ральной добавки). Эта схема позволяет регулировать процентное содержание компонентов в вяжущем в зависимости от их качества.
Принципиальная схема производства высокопрочного гипса и на его основе ВВГЦПВ приведена на рис. 41.
Высокопрочное ВГЦПВ изготовляется путем тщательного смев е- ния высокопрочного гипса, портландцемента и природной минераль ной добавки. Состав высокопрочного водостойкого гипсового вяжуще го: 60—80 % высокопрочного гипса, 10—20 % портландцемента, 10— 20 % минеральной добавки. Гипсовое сырье, предназначенное для переработки в высокопрочный гипс фракции 30—60 мм, загружается в приемный бункер 1, далее оно идет на виброгрохот 2, где отсеива ется мелкая фракция, которая из бункера 3 поступает на цементный завод или в гипсоварочные котлы для производства 0-полугидрата. Далее элеватором 4 нужная фракция подается в загрузочные бунке ры 5, расположенные над автоклавами. Технологическая схема работы двух спаренных автоклавов и циклограммы приведены на рис. 39 и 40. Из автоклава 6 пропаренный гипсовый щебень поступает в су шильный бункер 8, где сушится соковым перегретым паром, цирку лирующим по замкнутому герметичному контуру с помощью венти лятора 10. Перегрев паров осуществляется в теплогенераторах 11 или в паровых калориферах. Высушенный гипсовый щебень сбрасы вается в общий сборник 9, из которого с помощью ленточного транспор тера и элеватора направляется в бункер 15, расположенный над ша ровой мельницей для производства ВВГЦПВ. Технологическая схема предусматривает также возможность выпуска высокопрочного гипса. Для этого устанавливается шаровая мельница 21, снабженная сепара-
82
Рис. 41. Принципиальная схема производства высокопрочного гипса и ВВГЦПВ на его основе:
/ — приемные бункер; 2 — внброгрохот; 3 — буккер отсева; 4 — элеватор; 5 — эагрузоч* ны(| бункер; 6 — автоклав; 7 — раздвижная обечайка; 8 — сушильный бункер; 9 — сборник гипса; 10 — пеитнлятор; 11 — калориферы, теплогенераторы; 12 — силосы для цемента; 13 — сушильный барабан; 14 — склад опоки; 15, 16, 17 — бункеры соответственно гипса, цемента, опоки; 19 — бункер готовой продукции; 19 — упаковочная машина; 20 — затаренное ВВГЦПВ; 21 — шаровая мельника; 22 — весовые дозаторы; 23 — сепаратор; 24 — затарен
ный высокопрочный гнпс.
тором, и упаковочная машина 19. Портландцемент поступает на склад72 и далее в бункер 16, который устанавливается над шаровой мель ницей. Активная минеральная добавка (опока) поступает на завод
впорошкообразном виде на склад 14, откуда подается на сушку 13
идалее в бункер 17 над мельницей. Под бункерами гипса, опоки и портландцемента устанавливаются весовые дозаторы. Из них все три компонента подаются на шаровую мельницу, где одновременно с по молом опока и гипс перемешиваются с цементом. Готовое ВВГЦПВ затаривается в мешки и отправляется на склад или поступает на пере работку в изделия.
На основе высокопрочного гипса марок Г13, Г19,. Г22, Г25 (по
ГОСТ 125—79) в качестве основного компонента получается водостой кое вяжущее марок 200—400. Из него можно изготовлять быстротвердегощие бетоны марок 200—400. Прочность их через 1,5—2 ]ч состав
ляет 30—40 |
% от марочной прочности, |
расход вяжущего — 350— |
550 кг на 1 |
м3 бетона. Прочность и интенсивность твердения бетона |
|
и соответственно расход вяжущего зависят |
от марки исходного гип |
сового вяжущего, состава бетона и удобоукладываемости бетонной смеси.
Из бетона на основе ВВГЦПВ можно изготовить изделия широкой номенклатуры. Анализ данных, приведенных в табл. 14, а также результатов изучения деформативности тяжелых и легких бетонов под действием кратковременной и длительной нагрузки свидетель ствует о том, что бетоны .на основе ВВГЦПВ характеризуются такими
83
Марка бетона Характеристика
Объемная масса, кг/ма
l! II
Теплопровод ность. Вт/(м■°С)
Т а б л и ц а 14
Вид изделий, изго тавливаемых из Сс-
100, 150, |
Тяжелый |
конструктив- |
2200— |
25, 35, |
Не нор |
Панели |
и |
блоки |
||||
200, 250, |
ный на заполнителях |
2400 |
50, 100, |
мирует |
для наружных и |
|||||||
300 |
|
из тяжелого щебня |
|
150 |
ся |
внутренних |
|
|||||
|
|
или гравия |
|
|
|
|
|
стен, панели пе |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рекрытий |
и |
по |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
крытий |
|
|
|
50, |
100, |
Мелкозернистый |
конст |
1800— |
25, 35, |
То же |
То же, кроме |
па |
||||
150, 200, |
руктивный на мелких |
2200 |
50, 75 |
|
нелей |
перекры |
||||||
250 |
|
тяжелых заполнителях |
|
|
|
тий и покрытий |
||||||
|
|
(например, кварцевый |
|
|
|
|
|
|
|
|||
35, |
50, |
песок) |
|
|
|
юоо— |
25, 35, |
1,2— |
Панели |
и |
блоки |
|
Легкий конструктивно |
||||||||||||
75, |
100, |
теплоизоляционный на |
1800 |
50 |
1,51 |
для наружных и |
||||||
150 |
|
заполнителях из |
ке |
|
|
|
внутренних |
|
||||
|
|
рамзита, шлака, |
агло |
|
|
|
стен, панели по |
|||||
25, 35, |
мерата |
и т. д. |
|
|
600— |
15, 20 |
1,2— |
крытий |
плиты |
и |
||
Легкий конструктивно |
Камни, |
|||||||||||
50, |
75 |
теплоизоляционный на |
1000 |
|
1,4 |
блоки |
для |
на |
||||
|
|
органических заполни |
|
|
|
ружных и внут |
||||||
|
|
телях |
(опилки, |
камы |
|
|
|
ренних |
стен |
|
||
10, 25, |
шовая |
сечка, |
костра) |
400— |
15 |
1,12— |
Камни, плиты для |
|||||
Ячеистый теплоизоляци |
||||||||||||
35 |
|
онный |
|
|
|
600 |
|
1,23 |
утепления |
стен |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и покрытий |
|
же показателями, как и равные им по плотности бетоны на основе портландцемента.
Высокая интенсивность твердения бетона на основе ВВГЦПВ, повышенная прочность позволяет эффективно использовать их в объемно-блочном строительстве и при изготовлении изделий в кассе тах. В этом случае отказ от тепловой обработки и освобождение из делий от форм через 1,2—2 ч после их формирования дает большой экономический эффект. Целесообразно также производство изделий из ВВГЦПВ на прокатных станах и при возведении зданий в подвиж ной опалубке.
Получение бетонов ВВГЦПВ и изготовление изделий из них будет способствовать снижению капитальных вложений в строительство предприятий в результате сокращения производственных площадей, исключения энергетических затрат на тепловую обработку, сокращения парка форм, экономии портландцемента.
3.Строительный гипс
Вкачестве основного оборудования для производства строитель ного гипса (Р-полугидрата сульфата кальция) используются гипсо варочные котлы. Анализ процессов варки в них гипса показал, что можно увеличить производительность технологической линии при по-
84
вышешш эффективности работы кот |
|
|
|
|||||
лов. С |
|
этой целью в ИТТФ АН |
|
|
|
|||
УССР разработана схема модерни |
|
|
|
|||||
зации действующих гипсоварочных |
|
|
|
|||||
котлов, позволяющая увеличить их |
|
|
|
|||||
производительность без повышения |
|
|
|
|||||
температуры в топке. Схема модер |
|
|
|
|||||
низации |
гипсоварочного |
котла |
|
|
|
|||
СМ-158 приведена на рис. 42. |
|
|
|
|||||
Внутри котла над лопастями ме |
|
|
|
|||||
шалки |
размещается |
вертикальная |
|
|
|
|||
труба с отверстиями у нижнего кон |
|
|
|
|||||
ца. Верхний |
конец трубы соединен |
|
|
|
||||
с выхлопным вентилятором, а вса |
|
|
|
|||||
сывающий |
патрубок |
вентилятора |
|
|
|
|||
соединен одновременно с коробами |
|
|
|
|||||
отходящих газов, омывающих обе |
|
|
|
|||||
чайку котла, и с коробом для уда |
|
|
|
|||||
ления |
из него пара. Короба имеют |
Рис. 42. Схема модернизации гипсова |
||||||
регулировочные шибера. Парогазо |
рочного |
котла с |
использованием до |
|||||
вая смесь с соотношением |
1 : 10— |
полнительного нагрева порошка паро |
||||||
3,5 : 10 и температурой 300—500 °С |
|
газовой смесью: |
||||||
подается внутрь котла в объем по |
I — гнпсоварочпыА |
котел: 2 — перфори |
||||||
рованная |
трубка; |
3 — нагнетающнП вен |
||||||
рошка, |
находящегося |
в состоянии |
тилятор; |
4 — регулировочный шибер. |
||||
кипения. |
Количество дополнитель |
|
|
|
ной теплоты, передаваемой гипсу в котел, составляет 15—20 % от потребляемой теплоты, благодаря чему сокращается цикл варки, уменьшается расход теплоты и улучшается качество материала.
Как уже отмечалось, значительной интенсификацией процесса производства строительного гипса и улучшения его качества можно достичь при соединении в одном агрегате варки гипса в насыщенной парами влаги среде, что имеет место в гипсоварочном котле с непре рывностью процесса, осуществленной в обжиговом барабане. Это достигается при варке гипса в установке, разработанной ИТТФ АН УССР совместно с НИИСМИ Минстройматериалов УССР. Схема установки приведена на рис. 43 [71]. Установка содержит вращаю щийся барабан 5 с расположенным внутри пучком греющих труб 6. Барабан внутри нагревательной камеры, которая разделена по ходу газов на две изолированные секции, причем греющие трубы соедине ны между собой расположенной соосно с барабаном трубой-коллекто ром 7, снабженной патрубками 20 с регулировочным клапаном 8 для подсоса нагретого .теплоносителя из первой по ходу газов;;секции. Греющие трубы выполнены открытыми на торцах, посредством кото рых они сообщены с рабочим пространством нагревательной камеры. Двуводный гипс из бункера 2 через затвор-дозатор 1 и шнек 22 непре рывно поступает во вращающийся барабан 5, где подвергается тепло вой обработке в результате контакта с внутренней поверхностью барабана, поверхностью греющих труб 6 и 19, радиальных труб 4 и трубы-коллектора 7.
85
Рис. 43. Схема установки для первичного обжига гипса:
1 — затвор-дозатор; 2 — бункер; 3, 10 ■— огневая и отсасывающая секции; 4 — радиальны е трубки; 5 — вращающийся барабан; 6, 19 — пучки горизонтальных греющих труб; 7 — тру ба-коллектор; 8 — регулировочный клапан; 9 — вытяжной вентилятор: 11 — трубопровод; 12 — венец привода; 13 — эжектор; 14 — сепаратор: 15 — камера вы держки гипса; 16 — шнек выдачи готового продукта; 17 — бандажи опор: 18 — откидной клапан; 20 — патрубок;
21 — диафрагма; 22 — шнек подачи материала; 23 — полый вал.
Благодаря лопаткам материал хорошо перемешивается и равно мерно нагревается. Материал из барабана поступает в камеру 15 вы держки гипса, откуда забирается шнеком 16. Водяной пар из камеры выдержки через сепаратор 14 с помощью эжектора 13 частично пода ется на технологические нужды, частично по трубопроводу рецирку ляции 11 поступает через полый вал 23 шнека 22 в барабан 5. Нагре тые газы из первой секции нагревательной камеры 3, представляющей собой камеру сгорания с горелками, под действием вытяжного венти лятора 9 через пучки греющих труб 6 и 19, радиальные трубы 4 и сборную трубу-коллектор 7 поступают во вторую секцию нагрева тельной камеры. Газ поступает только в горизонтальные греющие трубы 4, которые погружены в материал, так как торцы остальных труб в это время закрыты откидными клапанами 18, срабатывающими под действием собственного веса.
Для регулировки температуры материала во второй секции осу ществляют подсос теплоносителя из первой секции через патрубки 20 и регулирующий клапан 8. В первой секции интенсивность тепловой обработки регулируется расходом топлива на горелки.
Индивидуальная регулировка параметров теплоносителя в каждой зоне позволяет создать необходимые условия для получения конеч ного продукта высокого качества. Этому способствует также равно мерный прогрев материала благодаря двухстороннему подводу и от воду теплоносителя в пучки греющих труб 6 и 19, усреднение темпера туры теплоносителя в сборной трубе-коллекторе 7.
Рециркуляция водяного пара из камеры выдержки гипса в зону загрузки материала позволяет увеличить парциальное давление во дяного пара в барабане и создать оптимальные термодинамические условия для получения p-полугидрата хорошей кристаллической структуры.
86
|
|
|
|
Т аб л и ц а 15 |
Характеристика печей |
ИТТФ АН УССР |
СН-147 • (СССР) |
«Бабкок-БШХ» •• |
|
|
|
|
|
(ФРГ) |
Производительность, т/ч |
15 |
8 |
10 |
|
Удельный |
расход условного |
|
|
|
топлива, |
кг/т |
24 |
42,2-50 |
40 |
Удельная |
металлоемкость, т/т |
4,1 |
4,7 |
Нет свед. |
Удельный |
расход электроэнер |
|
|
|
гии, (кВт |
• ч)/т |
2.7 |
3,5 |
3,1 |
•Печь с непосредственным контактом газов с материалом.
••Печь с косвенным обогревом материала.
Благодаря применению откидного самозапорного клапана во вто рой секции улучшается степень использования теплоты и снижаются удельные энергозатраты.
Выполнение установки с двумя нагревательными секциями позво ляет установить промежуточную опору, не подвергая ее действию на гретых газов при наружном обогреве корпуса, что в свою очередь по зволяет увеличить допустимую длину барабана.
Сравнительная характеристика вращающихся печей для обжига гипса приведена в табл. 15.
Производительность печи 15 т/ч достигается при средней темпера туре в топке 720 °С, на выходе из первой зоны 380 °С, на выходе из печи 250 СС. Расчетная температура стенки барабана в первой зоне не превышает 370 °С. Это дает возможность использовать для изго товления стенки барабана сталь марки 09Г2С.
Г л а в а ш е с т а я
ФОРМОВОЧНЫЕ ГИПСОВЫЕ СМЕСИ ДЛЯ ТОЧНОГО ЛИТЬЯ МЕТАЛЛОВ
1. Планирование эксперимента в технологии литейной формы
Высококачественные гипсовые литейные формы для точного литья По выплавляемым и постоянным моделям позволяют обеспечить по вышение размерной точности отливок и сокращение отходов металла [72, 731. Особое значение такие формы имеют для ювелирной промыш ленности, где при литье тонкостенных миниатюрных заготовок из сплавов золота и серебра до настоящего времени применялись дорого стоящие импортные кристобалито-гипсовые формовочные смеси [74]. Используя технологию получения высокопрочного гипса, разработан ную в ИТТФ АН УССР, можно оптимизировать свойства отечествен ной динасо-гипсовой формовочной массы «Ювелирная». Задача сво дится к экспериментальному поиску оптимальных значений рецеп турно-технологических и теплофизических факторов, к которым от носятся [75] содержание гипса С = gt!{gc + g j в порошковой части
87
т/с |
|
|
|
(gr — масса |
гипса, g„ — масса |
ог |
||
|
У |
\ |
|
неупорного наполнителя — динаса); |
||||
|
|
соотношение затворитель — порош |
||||||
|
|
ковая |
часть |
(водотвердое |
отноше |
|||
|
/ |
|
|
ние), В = V /(g r + g„), л/кг (VD— |
||||
|
|
|
объем |
воды |
затворения); |
макси |
||
300 |
/ т |
|
Там |
мальная температура обжига |
Т0б, |
|||
Тп |
|
°С; время нагрева при обжиге т„, ч; |
/период выдержки т0б, ч, при мак
О |
1 |
< |
1 |
T,V |
симальной температуре обжига. Ти |
|||
Рис. 44. Диаграмма тепловой обработ |
пичная диаграмма тепловой |
обра |
||||||
ботки гипсовой |
литейной |
формы |
||||||
ки гипсовой литейной формы: т„, т,„ |
|
|||||||
и тохл — время соответственно прогре |
показана на рис. |
44. |
|
|||||
ва, |
нагрева |
при обжиге, выдержки |
и |
Качество формовочной смеси ха |
||||
|
|
охлаждения. |
|
рактеризуется рядом параметров, |
важнейшие из которых жидкотекучесть Dc (мм) затворенной смеси по Суттарду; период затвердеваиият3 (мин); предел прочности на сжатие асж (кг/см2)?'обожжениого образца; максимальное литейное термическое расширение 6тах (%). Влияние этих факторов на качество формы изучалось до настоящего времени [75] так называемым методом изоляции, при котором изучаются неко торые свойства в отрыве друг от друга при очередном варьировании факторов. Такой подход трудоемок и приводит к недостаточно точным оценкам [76].
Сокращение объема экспериментальных исследований при одновре менном повышении надежности получаемых данных достигается ис пользованием статистических методов планирования эксперимента [77]. При этом процесс формообразования рассматривается как «чер ный ящик», в котором входами х{ считаются перечисленные факторы, а выходами yk — параметры, характеризующие литейные формы. Оп тимизация одного из показателей может привести к нежелательному снижению других. Поэтому совокупность выходных параметров ук преобразуется в единый обобщенный параметр оптимизации У, поиск экстремума которого и составляет предмет теплотехнологии литейной формы.
Возможны два варианта построения параметра У. В первом из них считается известной формовочная масса-идеал, дающая минималь ный брак и высокое качество отливок, например масса, приготовлен ная из ювелирной смеси «Инвестрайт». Масса-аналог создается в два этапа. На этапе анализа определяются параметры качества уко массыидеала, которые принимаются наилучшими для создаваемой массыаналога. Тогда обобщенный параметр оптимизации для ц-го сочетания задается формулой [78]
у и = S а* [(yku - yk,)/yko]\ |
(6.1) |
где ak — некоторые коэффициенты веса параметров качества, устанав ливаемые методом экспертных оценок и удовлетворяющие условиям
\ i ah = 1, ak > 0. Затем на этапе синтеза методами планируемого-
эксперимента минимизируется обобщенный параметр У, идеальное значение которого равно нулю.
Во втором варианте построения параметра У предполагается, что у специалистов-литейщиков имеется подробная информация о техно логически допустимых значениях каждого показателя качества, ко торым можно поставить в соответствие шкалу оценок от 0 до 1. Тогда в качестве обобщенного параметра можно использовать функцию же
лательности Харингтона |
[78, 79] |
|
Y = V |
t |
dk = ] / Д е х р [ - е х р ( - ^ )], |
где dk — частные функции желательности; у'н— кодированные зна чения показателей ук, соответствующие экспериментным оценкам от «очень плохо» до «очень хорошо». В этом варианте на этапе синтеза экспериментально решается задача приближения у к максимальному значению, равному единице.
В обоих вариантах экстремум ищет движения по градиенту функ ции у , которое в первом варианте реализуется как метод наискорейше го спуска, а во втором — как метод крутого восхождения. Используя шаговый принцип Бокса — Уилсона, ставим в начале факторный эксперимент для локального описания малого участка поверхности отклика полиномом
т= &0+ КЕ*Л/ |
+i <EVWi |
|
Здесь X; — кодированные факторы, |
варьируемые на двух уровнях: |
|
+ 1 и —1; X/ = (Xi — |
Xit — нулевой уровень, |
|
|
Xi» = {xt3+ |
*,н)/2; |
Ji — интервал варьирования;
Ji = (xtB— xtJ2)\
х,в, Х(н — верхний и нижний уровни /-го фактора в натуральных еди ницах.
Поскольку для постановки полного факторного эксперимента' (ПФЗ) типа Т в данном случае требуется 25 = 32 опыта, ограничимся
дробным факторным экспериментом (ДФЗ) типа 2П_Р, а именно V4 реплики ПФЗ, в которой два литейных эффекта р = 2 приравнены к некоторым эффектам зваимодействия трех факторов п — р = 3. Из. опыта предыдущих исследований следует, что наиболее существенны ми факторами являются С, В, (табл. 16). Поэтому их линейные эф фекты определяются независимо друг от друга и им ставятся в соот ветствие кодированные факторы X,, Х2 и Х9, занимающие первые столбцы в матрице ДФЗ (табл. 17). Принимается гипотеза о незначимости тройного Х 1Х 2Х2 и парного ХаХ3 взаимодействий. Эти взаимо-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
16 |
||
Уровни перемепных |
|
с |
в |
|
тоб |
46 |
|
|
тн |
|||
Основной |
|
|
|
|
0,15 |
0,36 |
750 |
1,5 |
|
4,5 |
||
Верхний |
|
|
|
|
1,20 |
0,40 |
800 |
2,0 |
|
5,0 |
||
Нижний |
варьирования |
|
0,10 |
0,32 |
700 |
1,0 |
|
4,0 |
||||
Интервал |
|
0,05 |
0,04 |
50 |
0,5 |
|
0,5 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
17 • |
||
|
X. |
X, |
х, |
х, |
Х4 |
х. |
асж |
emax |
Dc |
т3 |
|
У |
1 |
+ |
|
_ |
_ |
+ |
|
5,34 |
0,77 |
145 |
45,5 |
|
0,62 |
2 |
+ |
+ |
Н- |
+ |
10,94 |
0,81 |
128 |
26,5 |
|
0,58 |
||
3 |
+ |
+ |
+ |
_ |
|
+ |
0,49 |
0,43 |
225 |
105 |
|
5,65 |
4 |
+ |
+ |
_ |
__ |
|
5,84 |
0,62 |
203 |
37,5 |
|
0,19 |
|
5 |
+ |
+ |
|
+ |
— |
— |
9,86 |
|
|
|
|
0,53 |
6 |
+ |
— |
+ |
— |
8,44 |
|
|
|
|
0,49 |
||
7 |
+ |
+ |
+ |
+ |
+ |
— |
2,21 |
|
|
|
|
5,30 |
8 |
+ |
“Г |
+ |
+ |
+ |
9,42 |
|
|
|
|
0,12 |
|
.действия замещаются факторами |
* 4 (т0с) и |
Хъ(тн). |
Взаимодействие |
Х 1Х г может оказаться значимым.
По результатам эксперимента, проведенного по плану табл. 17, «определены коэффициенты уравнений регрессии
|
N |
N |
|
|
bih = |
S i XivYkuIN\ |
bt = E i XiuYvIN. |
(6.2) |
|
Значения Y определялись по формуле (6.1) при ах = |
а2 = |
а3 = а4. Па |
||
раметры 6„,ах, Д и |
т3 задавались |
с односторонним ограничением |
||
-(рис. 45), <тсж — с двухсторонним (рис. 45, в). Это |
позволило учесть |
.в процессе оптимизации требование к выбиваемости, ухудшающейся с
ростом |
прочности. В качестве |
идеальных приняты |
значения осж = |
= 8,34 |
кг/см2; 6max0 = 0,5 %; |
Dc0 = 190 мм; тз0 = |
33 мин, получен |
ные для смеси «Инвестрайт».
В результате расчетов и проверки значимости коэффициентов регресии и адекватности линейного описания по числам Стьюдента и Фи
ллера получены уравнения |
|
|
<*сж - |
6,57 + 2,11*! — 2,06*2 + 0,93*3 + |
0,39*4 + 1,13*5 + ] |
+ |
1,03*!*2 + 0,64*1* 3; |
|
•бтах * |
0,664 + в,064*х — 0,126*2 + 0,044*1*2; |
|
Д = |
175 + 39*21 |
|
т, = |
53,6 — 2 1 ,6 * i-f 17,6*2— 12, l* i * 2; |
Y = 1,68 — |
—1,34*1 + 1,13*2 —1,32*1*2.
При комплексной оценке качества формовочной смеси, в отличие от традиционной частной оценки — по прочности после прокаливания,
90