книги / Структура и усталостное разрушение металлов
..pdfприближающихся к Кс, ответственно за ускорение роста усталостной трещины.
Для образцов толщиной 1,3 мм наблюдается менее широкий спектр микромеханизмов разрушения. Участки межзеренного разрушения видны только в закаленных ■образцах или образцах, отпущенных при 400° С. Одно временно существенно снижается доля участков поверх ности излома, образовавшаяся по чашечному микроме ханизму разрушения.
Из рассмотренных выше особенностей строения из ломов следует, что толщина образца оказывает значи тельное влияние на микромеханизм разрушения. Тхиелен и Файн связывают это влияние с изменением в об разце напряженного состояния. Увеличение толщины образца приводит к трехосному распределению напря жений, которое благоприятствует хрупкому и чашечному типу разрушения.
Чашечный механизм (коалесценция пор) преоблада ет в образцах, отпущенных при 400° С. Вполне вероятно, что это обусловлено тем, что при этой температуре от пуска имеет место слабая когезивная связь по межфаз ной границе карбид — матрица (граница мартенситного ’кристалла). Линзообразные по форме карбиды с разме ном большой и малой оси карбидов соответственно 0,3 и '0,08 мкм располагаются преимущественно вдоль субгра ниц мартенситных кристаллов. После отпуска при 550°С в структуре обнаружены как линзообразные, так и сфе рические карбиды. В образцах, отпущенных при 650° С, присутствуют исключительно сферические карбиды диа метром ~0,2 мкм.
Изменение действующего микромеханизма разруше ния при распространении усталостной трещины находит свое отражение в значениях основных параметров урав нения Пэриса (табл. 11). В образцах толщиной 3,2 мм т уменьшается с повышением температуры отпуска до 550° С и затем остается практически постоянной. Там же приведены значения порогового коэффициента интенсив ности напряжения Кт, рассчитанные по эмпирическому уравнению Форман—Мак Ивли. Как следует из табл. 11, какой-либо закономерности в изменении Кт от темпера туры отпуска и толщины образца не видно.
В дисперсионно-упрочняемой стали системы Fe— Ni—А1—Си изменение структуры при различных ре жимах отпуска сопровождается изменением числа цию
ТАБЛИЦА 11. ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ОТПУСКА И ТОЛЩИНЫ ОБРАЗЦА НА СКОРОСТЬ РОСТА УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ (dafdN) В СТАЛИ AISI 4140 [25]
Темпе |
Тол |
|
|
|
|
|
|
Темпе |
Тол |
|
|
|
ратура |
щина |
|
Г Г * * |
’ кгс/мм |
я/о |
|
ратура |
щина |
т * |
Г * * |
Я/о |
|
отпуска, |
образ |
|
Ат |
|
|
отпуска, |
образ |
Д Т , кгс/мм |
|
|||
°С |
ца, |
|
|
|
|
|
|
°С |
ца, |
|
|
|
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
мм |
|
|
|
25 (за |
3,2 |
4,13 |
|
30,7 |
|
|
400 |
3,2 |
3,21 2 0 ,8 —23,7 |
|||
калка) |
1,3 |
2,70 |
14,7—27,8 |
|
|
1,3 |
3,37 |
3 6 ,8 —40,6 |
||||
200 |
3,2 |
3,73 |
2 2 ,0 - 2 6 ,9 |
|
550 |
3 ,2 |
2,90 |
2 5 ,9 - 2 8 ,0 |
||||
|
1,3 |
2,88 |
1 9,8 —26,9 |
|||||||||
|
1,3 |
2,84 |
2 7 ,8 -2 9 ,7 |
|
650 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3,2 |
2,94 |
25,0 —30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,3 |
3,17 |
34,6 —36,8 |
|
* d a f d N - С (Д К ) т. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
** |
= С( ( А К2 — А /О* \ |
( 1 -|— |
—V dafdN измерена при |
|
||||||||
dN |
\ |
|
|
т ) |
\ |
|
К С- К Т)' |
|
|
|
|
dafdN < 1 мкм/цикл.
лов до зарождения трещины (табл. 12) [149]. (Исполь зованы образцы с V-образным надрезом глубиной 1 мм.) Показатель степени пг в уравнении Пэриса с увеличе нием размера карбида имеет тенденцию к понижению.
В материалах с повышенным уровнем внутренних микронапряжений, возникших, например, в результате мартенситного превращения, заметное влияние темпера туры отпуска на величину dafdN возможно связано с изменением уровня внутренних микронапряжений. Как показано выше, с повышением температуры отпуска об легчается релаксация этих микронапряжений. Можно
ТАБЛИЦА 12. ВЛИЯНИЕ РЕЖИМОВ ОТПУСКА ЗАКАЛЕННОЙ СРЕДНЕУГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ СИСТЕМЫ F e -N l—A l-C u
НА ЧИСЛО ЦИКЛОВ ДО ЗАРОЖДЕНИЯ УСТАЛОСТНОЙ ТРЕЩИНЫ (ДЛИНОЙ 0,025 мм) Nt И ПАРАМЕТРЫ РОСТА ТРЕЩИНЫ тп И С УРАВНЕНИЯ ПЭРИСА [149]
|
Режим отпуска |
|
|
N* |
пг |
с |
|
350° С, |
1,5 ч, закалка в воду |
30 000 |
3,1 |
7 - ю - 11 |
|||
650° С, |
1 ч; |
закалка в |
воду+ |
|
|
|
|
+ старение |
при 550° С, |
4 |
ч |
115 000 |
2 ,8 |
4,2-10 —10 |
|
650° С, |
10 ч; закалка в |
воду+ |
|
|
|
||
Н-старенне |
при 550^ С, |
8 |
ч |
>300 000 |
2,5 |
1,5 -10 -» |
*„п ри амплитуде номинального напряжения 19,6 кгс/мм2.
предположить, что степень влияния микронапряжений повышается с понижением уровня Д/С. В условиях плос кой деформации и при низком уровне ДК размер пла стической зоны у вершины трещины сравним с размером структурного элемента.
Роль внутренних микронапряжений особенно возра стает в условиях коррозионной усталости, поскольку воз можно наложение двух процессов — собственно устало стного разрушения и коррозионного растрескивания под напряжением. Работы В. И. Саррака убедительно до казывают исключительно большую роль локальных пи ковых напряженйй в развитии процессов задержанного разрушения закаленных сталей и сплавов [150].
В работе [151] на примере стали Н22 (закалка от 900° С в масло) рассмотрено влияние внутренних мик ронапряжений на скорость распространения усталостной трещины в условиях повторного растяжения. Предпола гается, что благодаря незначительному содержанию уг лерода в стали С0,005%) распад мартенсита при отпус ке исключен. При внецентренном нагружении (при соответствующей толщине образца) образцов с одним бо ковым надрезом обеспечивали проведение испытания в условиях плоской деформации. Рассмотрены два типа микроиапряжений: объемные микронапряжения, обус ловленные упругой деформацией при изгибе мартенсит ных кристаллов, и локальные пиковые напряжения, воз никающие в результате мартенситного превращения прежде всего у вершин кристаллов мартенсита.
Уровень объемных микронапряжений оценивали по изменению ширины рентгеновской интерференционной
Рис. 48. |
Зависимость |
d a ’dN, |
|
|
|
а0,016* |
Р220 и ав от |
темпе |
|
|
|
ратуры |
отпуска |
стали Н22 |
юо 200 зоо т |
зоо |
|
|
П5п |
|
о |
Температура отпуска, °С
линии р22о. а локальные пиковые микронапряжения по изменению сопротивления малым пластическим дефор мациям Оо,о1б- Изменение скорости роста трещины dajdN, (То,016. Р220 и ств в зависимости от температуры отпуска в
образцах стали Н22 при АК— 130 кгс/мм3/2 представлено на рис. 48. Судя по уменьшению ширины рентгеновской линии Р220. объемные микронапряжения снимаются при температурах выше 300° С. Напротив, крутое повышение уровня 00,016, свидетельствующее о релаксации локальных пиковых микронапряжений происходит до температуры отпуска 200° С. Именно в этом интервале температур на блюдается резкое снижение величины dajdN. Изменение 0т в процессе отпуска лишь частично объясняет его влия ние на величину dajdN. Вероятно, в области, где преоб ладают растягивающие или сдвиговые напряжения того же знака, что и сдвиговые напряжения у вершины уста лостной трещины, происходит локализация пластической деформации, а следовательно, облегчается распростра нение трещины. Таким образом, локальные пиковые на пряжения облегчают распространение трещины при ци клической деформации, что связано с большей локали зацией пластической деформации у вершины трещины
ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ИСПЫТАНИЯ
Низкотемпературная усталость. Изменение механи ческих свойств, связанное с повышением или понижени ем температуры нагружения, заметно влияет на особен ности развития усталостной повреждаемости и разру шения. Степень этого влияния зависит от материала, ве личины относительного изменения температуры испытав ния, режима нагружения и среды испытания. Особенно сильно влияет на усталостные свойства понижение тем пературы испытания для металлов, склонных к хладно ломкости.
Не останавливаясь на природе этого достаточно сложного явления, отметим, что в условиях низкотемпе ратурной усталости возможно существенное изменение характера диаграммы усталости. В частности, имеет место заметное уменьшение длительности отдельных стадий и периодов и даже отсутствие некоторых стадий процесса усталости.
Понижение температуры циклического нагружения материалов с о. ц. к. решеткой в противоположность ме таллам с г. ц. к. решеткой сопровождается резким повы шением предела усталости ow и отношения аш/сгв. В на ших экспериментах, выполненных на отожженном желе зе (0,02% С), снижение температуры испытания с 293
до 77 |
К обусловило резкое повышение |
уровня aw с 20,5 |
до 44 |
кгс/мм2, т. е. в 2,1 раза. В то же |
время ат увели |
чился в 3,1 раза. Таким образом, интенсивность повы шения aw отстает от ат. При этом относительное поло жение От и Ow меняется. В условиях усталости (повтор ное растяжение, amin=0—1 кгс/мм2) при комнатной температуре уровень ow превышал ат, однако при низко
температурной усталости |
уже уровень ат превы |
шал Ow |
Механическое двойникование |
Роль двойникования. |
играет значительную роль в развитии усталостных тре щин в металлах с г. п. у, г. ц. к. и о. ц. к. решетками. Осо бый интерес к двойникованию в о. ц. к. металлах возник в связи с их ограниченной пластичностью при темпера турах испытания ниже порога хладноломкости. Кроме того, некоторые методы обработки металла давлением (скоростная штамповка, обработка взрывом и т. д.) при водят к появлению двойников деформации в конструк циях и деталях машин, работающих при нормальных температурах эксплуатации. Применительно к условиям статического деформирования Халл еще в 1958 г. за рождение трещин хрупкого транскристаллитного скола связал с пересечением механических двойников.
Прежде всего следует ожидать двух явлений, сопут ствующих двойникованию. Во-первых, как показано в работе [152], двойники инициируют зарождение трещин. Микротрещины по границам двойников наблюдались на поликристаллическом сплаве Fe + 4% Si после цикличе ского нагружения при амплитудах напряжения, обеспе чивающих долговечность порядка 104—2-105 циклов. Во-вторых, двойникование сопровождается релаксацией напряжений с генерацией дислокаций скольжения [153], что оказывает пластифицирующее воздействие на все последующие процессы развития повреждаемости и раз рушения. По-видимому, наблюдаемая в некоторых зер нах повышенная плотность дислокаций, особенно со сто роны некогерентной границы, объясняется релаксацией напряжений у двойниковых прослоек.
чительную концентрацию напряжений и, как следствие, инициировать трещину. Это показано на рис. 50 (стрел ка) на примере отожженного железа. Впереди пачки двойников в соседнем зерне (область А) возникает про тяженная зона интенсивной пластической деформации.
Фрактографические наблюдения, проведенные нами, показали, что в зоне зарождения усталостных трещин в некоторых образцах железа действительно видны дефор мационные двойники. Как правило, долговечность этих образцов намного меньше, чем образцов, в которых за рождение трещины произошло в устойчивых полосах скольжения. В результате разброс значений усталостной долговечности образцов отожженного железа изменяет ся почти на порядок (см. рис. 11, линия 3). Снижение усталостной долговечности образцов, у которых тре щина возникла вследствие двойникования, обусловлено отсутствием характерной для пластичного состояния же леза стадии зарождения усталостной трещины.
Таким образом, процесс двойникования в железе при низкотемпературном циклическом нагружении, с одной стороны, способствует зарождению трещины, что приво дит к разбросу значений ограниченной долговечности, а с другой — осуществляет релаксацию упругих напряже ний в некоторых перенапряженных объемах.
Естественно, склонность к двойникованию и иници ированию микротрещин в процессе двойникования зави сит от химического состава стали, структуры, частоты нагружения и температуры испытания. Однако не всегда двойникование оказывает только вредное влияние на
6, кгс/мм2 |
б, пгс/ммг |
Рис. 51. Кривые усталости |
армко-железа [154] в |
исходном состоянии |
(/) |
И после деформирования на |
10% (а) и 1% (б) при |
температурах 20° С |
(2) |
|
и -]960q (3) |
|
|
т
циклическую прочность. Результаты экспериментов [24, 28] указывают на то, что при условии создания в желе зе устойчивой субструктуры (ячейки и сгущения дисло
каций) |
уровень От при низкотемпературной усталости |
(77 К) |
не только снижается, но даже и повышается (см. |
рис. 11). При этом двойникование в железе хотя и про исходит, однако релаксация напряжений, сопутствую щая двойникованию, происходит исключительно с помо щью дислокаций скольжения.
Заметное повышение уровня ow достигнуто в крупно зернистом армко-железе после предварительной дефор мации растяжением на 10% при —196° С (рис. 51) [154]. В результате этой обработки в структуре армкожелеза возникает значительное число деформационных двойников и высокая плотность дислокаций. При этом влияние двойников на стадию распространения трещи ны имеет сложный характер и зависит от условий пред варительной деформации, в частности от плотности дис локаций вдоль границ двойников [154]. Двойники с от носительно невысокой плотностью полных дислокаций вдоль границ двойников (1% деформации растяжением при —196° С) при благоприятной ориентации (если гра ница составляет с осью приложения нагрузки угол ~40°) ускоряют развитие трещины усталости. Это приводит к уменьшению числа циклов до разрушения в области ограниченной долговечности. Напротив, введе ние при предварительной деформации растяжением на 10% при —196° С двойников с повышенной плотностью дислокаций на границе двойник — матрица не снижает сопротивления армко-железа росту трещины.
Для сравнения на рис. 51, а показано также влияние предварительной пластической деформации растяжени ем при комнатной температуре на усталостные свойства армко-железа. Видно, что двойникование повышает ог раниченную долговечность образцов при создании в ма териале развитой субструктуры (10% деформации). Напротив, двойникование при условии введения в струк туру дислокаций с относительно низкой плотностью не сколько снижает долговечность армко-железа. В образ цах отчетливо наблюдается более широкая, чем при введении только дислокаций скольжения, полоса раз броса значений числа циклов до разрушения.
Особенности распространения усталостных трещин. Имеются данные, что на железе при —196° С [28], щ
№
стали 15Г2АФДпс при ‘—140° С [155] в зоне стабильно го роста трещины видны усталостные микрополосы. В поликристаллическом железе испытания проводили в условиях многоцикловой усталости, а в стали 15Г2АФДпс — в малоцикловой области. Как правило, усталостные микрополосы на поверхности низкотемпера турных изломов выражены менее отчетливо и ограничи ваются отдельными участками изломов. По нашему мне нию, это связано с меньшей высотой гребней усталост ных микрополос. В образцах железа в пределах зоны стабильного роста трещины длиной 0,2 мм ширина уста лостных микрополос изменяется в довольно широких пре делах (0,20—0,66 мкм). Систематического изменения ширины микрополосы от длины трещины не обнаружено. Можно предположить, что скачки трещины носят нерегу лярный характер. Вероятно, кроме влияния АК, другие тонкие особенности структуры определяют скорость рос та трещины в образцах железа, испытанных при 77 К.
Протяженность (и рельефность) усталостных микро полос в низкотемпературном изломе возрастает с повы шением степени подвижности дислокаций [28]. Пред варительное циклическое нагружение при комнатной температуре до различных стадий нагружения обуслов ливает не только изменение вклада различных микро механизмов разрушения в строение излома, но и воз можность более отчетливого выявления усталостных микрополос. Режимы предварительного циклического деформирования при 293 К приведены в гл. II.
Строение низкотемпературных изломов образцов, предварительно тренированных по режиму III, сущест венно отличается от изломов образцов, нагружаемых по режимам I и II (табл. 3).
Влияние температуры на скорость роста трещины по дробно рассмотрено в работе [156]. Исследование вы полнено на низкоуглеродистой стали с добавкой ниобия, используемой для магистральных трубопроводов. Пока затель степени т в уравнении Пэриса, изменяясь от 2 до 7, достигает максимума в интервале температур ис пытания —20 —0°С (рис. 52), при этом dajdN достига ет максимума при комнатной температуре испытания.
Два основных процесса определяют подобный харак тер изменения т и dajdN с температурой. Это рост пре дела текучести стали с понижением температуры и уве личение роли динамического деформационного старения
С повышением температуры испытания. Влияние этих процессов проявляется прежде всего в зоне интенсив ной пластической деформации у вершины трещины. По добный вывод подтверждается изменением размера пла стической зоны с температурой испытания. Циклическая пластическая зона подвергается деформации в течение значительного числа циклов нагружения. В результате в зоне происходит интенсивное динамическое деформа ционное старение, сопровождающееся ростом предела текучести. Таким образом, наблюдается уменьшение размера зоны с температурой.
В некоторых сталях, испытанных ниже температуры хрупкого перехода, отмечено изменение типа усталост ных микрополос: пластичные усталостные микрополосы, характерные для пластичного состояния, сменяются хрупкими, включающими разрушение металла между смежными бороздками по механизму хрупкого транскристаллитного скола. Поскольку разрушение сколом в отличие от механизма образования усталостных микро полос чувствительно к уровню растягивающих напряже ний, то естественно ожидать, что величина dajdN зави
сит ОТ /С тах-
Исследования [157], выполненные на малоуглероди стой стали (0,07% С) с различной величиной зерна, по казали, что выше и ниже критической температуры хрупкости Ткр действительно наблюдается смена мик ромеханизма разрушения. Появление фасеток транскристаллитного скола при распространении усталостной тре
щины в крупнозернистой |
(d3= 6 0 |
мкм) |
стали в интерва |
|||||
ле температур |
ниже Гкр |
обусловлено |
тем, что |
макси |
||||
мальные растягивающие |
напряжения |
в |
ограниченной |
|||||
/77 |
|
|
пластической |
зоне |
впереди |
|||
|
|
трещины |
достигают |
критиче |
||||
8 |
|
|
||||||
6 |
|
|
ского значения. Трещины |
ско |
||||
|
|
ла зарождаются |
впереди |
вер |
||||
4 |
|
|
шины трещины у частиц кар |
|||||
2 |
|
|
бидов, |
располагающихся |
по |
|||
|
|
границам зерен. |
стадии |
рас |
||||
40 |
20 О 20 |
40 60 8Q |
Длительность |
|||||
|
Температура, °С |
пространения усталостной тре |
||||||
Рис. 52. |
Зависимость |
показате |
щины при низкотемпературной |
|||||
ля степени в уравнении Пэриса |
усталости ограничивается |
су |
||||||
для стали с ниобием от темпе |
щественным |
снижением |
по |
|||||
ратуры |
испытания |
(ДК=87,5 |
||||||
|
кгс/мм3/2 ) [80] |
сравнению с комнатной темпе |