книги / Свойства строительных материалов в примерах и задачах
..pdf230
128. Для разрушения образца пемзы необходимо приложить бтатическую сжимающую силу в 9 ,75 кН.
129.Первоначальная высота образца - 100 мм; разрушение образ ца произошло под воздействием сжимающей силы в 6Ю кН.
130.Показатель средней теплоаккумулирующей способности ба
зальта - 2828 Вт • с^,5 /(м^ -°С ); первоначальные размеры образца:
50,0 х 50,0 х 50,7 мч.
131.Истираемость бука по объёму поперёк волокон -
-0,008 OMV CKT; коэффициент конструктивного качества бука при рас тяжении вдоль волокон - 215 МПа.
132.Размеры образца-цилиндра: диаметр основания - 25 мм, вы сота - 25 мм; пористость диабаза - 7,01
133.При испытании второго образца на растяжение при изгибе расстояние между осями приложения двух симметрично расположенных сил составило 4 ,50 см.
134.Пролёт между опорами балки - 45 см.
135.Предел прочности на сжатие жаростойкого бетона в высушен ном состоянии - 40,03 МПа; термическое расширение жаростойкого бе
тона - 0,477 %; длина ребра образца во время обжигов: первого -
-100,96 мм, последнего - 100,40 мм.
136.Показатель оредней тепл оаккумулирующей способности жаро стойкого бетона - 1323 Вт C^*V ( M^ °С); для разрушения образца необходима сила 1,24 МН,
137.Предел прочности на сжатие второго образца - 66,4 МПа#
138.По первой партии образцов известняка-ракушечника: коэффи
циент морозостойкости по водоусвоению - 0 ,0 2 ; по второй партии об
разцов: средняя плотность - 2300 кг/к?, предел прочности на сжатие -
-48,0 МПа.
139.По первому образцу параамфибола: предел прочности на сжа тие - 99,0 МПа, средняя плотность - 2450 кг/кг; по второму образцу:
предел прочности |
на сжатие |
- 134 |
МПа, |
коэффициент морозостойкости |
||||||||
по водоуспоению |
- |
0 ,8 6 . |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
140. По первому образцу мраморовидного известняка: предел проч |
|||||||||||
ности |
на сжатие |
- |
I 21 |
МПа, |
коэффициент |
морозостойкости по |
водоусвое |
|||||
нию - |
0,86; |
по |
второму |
образцу: |
предел |
прочности на сжатие |
- |
132 МПа. |
||||
|
141. Абсолютный сдвиг |
фундамента |
из фибробетона - 0,11 |
мм; |
||||||||
угол |
сдвига |
фундамента - |
14,18 |
; |
приведенный модуль упругости фукь |
|||||||
дамента - 21,99 ГПа; удельный |
модуль продольной упругости |
фибробето |
||||||||||
на с |
нулевой |
пористостью |
- |
14,72 |
ГПа. |
|
|
|
||||
|
142. Относительная |
жёсткость нагруженной гранитной колонны - |
231
- 2240 МН/м; в деформированном состоянии колонна характеризуется: длиной - 3996 мм, площадью поперечного сечения - 1600,28 сьг, объёмом - 0,63979 , относительным изменением объёма - 0,0325 %;
абсолютные деформации колонны: в продольном направлении - 2,0002 мм,
впоперечном направлении - 0,0350 мм.
143.Приведенный модуль упругости колонны прямоугольного сече ния из сиенита с нулевой пористостью - 33,80 ГПа.
144. Относительная жёсткость гранитной колонны - 1792 МН/м; приведенный модуль упругости колонны - 34,91 ГПа; установившееся в материале напряжение - 28,0 МПа; абсолютная продольная деформация сжатия колонны - 2,500 мм.
145. Удельный |
модуль |
продольной упругости высушенного |
блока - |
|
- 17,59 ГПа; |
фактический |
модуль упругости при сдвиге жаростойкого |
||
фибробетона |
после |
сушки - |
17,04 ГПа; в случае отсутствия в |
высушен |
ном бетоне стальной фибры модуль его упругости при сдвиге составит 15,30 ГПа.
146. Фи5робетон характеризуется: динамическим модулем Юнга - - 36,00 ГПа, динамическим модулем сдвига - 15,00 ГПа; при увеличении
длины балки до достижения контрольной массы собственная частота про
дольных её колебаний может снизиться на 36,00 %„ |
|
|||
|
147. Динамический модуль Юнга доломита - |
19,98 ГПа; динамичес |
||
кий модуль сдвига доломита - |
8,325 ‘ГПа; период |
собственных |
крутиль |
|
ных колебаний балки - 4,618 х 10~^ с. |
|
|
||
|
148. Высота балки - 210 |
мм; динамический |
модуль сдвига |
мрамора - |
- 31,29 ГПа; истинная плотность мрамора - 2,725 г/о\? . |
|
|||
|
149. Модуль продольной упругости строительной углеродистой ста-# |
|||
ли - 2,С69 х 10^ МПа; модуль |
упругости стали при сдвиге - |
|
||
- |
8,101 х 10^ МПа; остаточное |
относительное удлинениеобразца - |
||
- |
24,50 % остаточное относительное сужение - |
55,00 %. |
|
|
|
150. Мера хрупкости серого чугуна - 0,9988; длина (между риска |
ми) образца в момент достижения материалом предела пропорциональнос
ти - 224,99 |
мм. |
|
|
|
|
|
|||
|
151. Показатели ползучести образца: характеристика ползучести - |
||||||||
- |
1,385, |
деформация ползучести |
- 0,27 |
мм/м, |
мера |
ползучести - |
|||
- |
0,450 |
х |
Ю |
м |
2/МН. скорость |
ползучести - |
1,875 |
х 10"® мм/(мм ч); |
|
к образцу |
была |
приложена сила 60,0015 |
кН; коэффициент средней тепло |
||||||
проводности бетона образца - 0,897 Вт/(м *°С). |
|
||||||||
|
152. |
Сразу после снятия длительной нагрузки было зафиксировано |
|||||||
уменьшение |
первоначальной длины призмы на 0,256 мм; деформативные " |
||||||||
характеристики шлакощелочного бетона: |
коэффициент |
ползучести - 1,255, |
232
окорость |
ползучести - 12,70 |
х |
10'® |
мм/(мм • ч ), |
мера ползучести - |
||||||||||
- |
0 ,0 х |
|
|
м^МН, |
удельный |
модуль |
продольной |
упругости т. 6675 |
МПа. |
||||||
|
153« |
Падение напряжения в ячеистом бетоне |
за |
последние 36 |
оут - |
||||||||||
- 174 кПа; реоуро релаксации в материале к моменту |
окончательных |
||||||||||||||
замеров - |
6 2,12 |
%; абсолютная |
продольная пластическая деформация |
||||||||||||
призмы к моменту завершения наблюдений - 0,091 |
мм; |
скорость |
релак |
||||||||||||
сации? |
за |
первые 64 |
оут - 256,5 Па/ч, за последующие 36 сут |
- |
|
||||||||||
- 201,6 Па/ч; время релаксации - 210 сут. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
1540 Ресуро релаксации каучуковой ленты к моменту онятия её о |
||||||||||||||
упоров - |
21,65 |
%; длина ленты |
между контрольными метками после испы |
||||||||||||
таний - |
2567 мм; время релаксации ленты - 1490 |
ч; |
скорость |
релакса |
|||||||||||
ции ленты за последние 50 сут |
- 2,29 кПа/ч. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
155. Удельный модуль продольной упругости каучуковой ленты до |
||||||||||||||
испытаний - |
5,404 МПа; абсолютное удлинение ленты |
после испытаний - |
|||||||||||||
- |
1733 |
мм; |
скорость |
релаксации ленты за |
весь период испытаний - |
|
|||||||||
- 2,963 кПа/ч; ресуро релаксации ленты |
к моменту завершения |
испыта |
|||||||||||||
ний - 13,35 %т- |
|
|
|
|
|
|
|
%ь по |
|
|
|||||
|
156. Влажность |
древесины |
сосны: по |
массе - |
12,00 |
объёму - |
|||||||||
- |
5,36 |
%; твёрдость |
сосны на |
радиальной поверхности? |
динамическая * |
||||||||||
- |
0,726 |
Дж/с>г, |
статическая - |
23,52 |
МПа* |
|
|
|
|
|
|||||
|
Д 5 7 . Показатели твёрдости лиственницы по разным поверхностям |
разреза древесины в зависимости от её влажности представлены в таб личном веде?
Этап |
Влажность |
|
Твёрдость |
древесины |
|
|
ис |
древесины |
статическая, МПа, по поверхности |
динамичес-р |
|||
пи |
лиственни |
|||||
та- |
цы, % |
|
|
|
|
кая, Длусм^, |
ний |
по |
по |
торцо |
ради |
танген |
по радиаль- |
|
ной поверх |
|||||
|
массе |
объёму |
вой |
альной |
циальной |
ности |
I |
1 2 ,0 |
7 ,0 8 |
42.63 |
28,42 |
28,42 |
0,911 |
2 |
3 0 ,0 |
17,73 |
20,11 |
13,21 |
13,74 |
0,689 |
3 |
5 0 ,0 |
29,50 |
20,11 |
13,21 |
13,74 |
0,609 |
|
158. Контейнер |
не оборвётся при полном его |
загружении керамзи |
||
том |
марок 350, |
400 |
и 450; контейнер |
оборвётоя при полном его заг |
|
ружении керамзк |
ом марки 500. |
|
|
||
' |
159. Средняя плотность бетона - |
2400 к г /\? ; |
площадь поперечн^- |
233
i*o сечения балки - 225 см^.
160.Остаточная прочность жаростойкого бетона после цикличес кого обжига - 96,2 %р длина ребра образца-куба во время обжига:
первого - 100,67 мм, последнего - 100,09 мм.
161.Остаточная прочность жаростойкого бетона после цикличес кого обжига - 34,01 %1 коэффициент линейного температурного расши
рения жаростойкс 'о бетона - 6,35 х |
Ю~^ °(Г*; |
длина |
ребра образца |
|
во время |
первого обжига - 100,48 мм. |
|
|
|
162. |
При испытании на ударную |
прочность |
образец |
базальта в во |
донасыщенном состоянии способен выдержать без признаков разрушения 24 удара.
163. При влажности 6,7 5 |
%по |
объёму ударная вязкость бербзы - |
- 92,77 кДя^М2; при влажности |
22,5 |
%по объёму линейная плотность |
образца берёзы - 0,315 кг/м, угол взлёта маятника после испытаний
образца с такой влажностью - 76° 00 |
18 |
при влажности 18,0 % |
||
по объёму |
ударная |
вязкость берёзы - 78,21 |
кДж/м^. |
|
164. |
Ударная |
вязкость деревобетона - 1,80 кДж/м^; предел проч |
||
ности на |
сжатие деревобетона - 11,0 |
МПа. |
|
|
165. |
Медными плитами можно облицевать |
830 м^ стен; теоретичес |
кая прочность меди - 33845 МПа; коэффициент оредней температуропро
водности мели - 1,156 х 10“"^ кг/с..
166. Толщина оконного стекла - 2 ,0 мм; удельный модуль продоль ной упругости стекла - 20755 МПа; коэффициент конструктивного каче ства стекла при растягивающих воздействиях - 20,32 МПа; теоретичес кая прочность оконного отекла выше его предела прочности на растя
жение в 250 раз. |
|
|
||
|
167. |
Толщина стенок |
и днища емкости - 2,0 мм; |
предел прочности |
на |
сжатие |
углеродистой стали - 345 МПа; теоретическая прочность ста |
||
ли |
- 30,00 |
ГПа. |
|
|
|
168. |
Теплофизические |
характеристики базальта: |
коэффициент сред |
ней температуропроводности - 1,28 х 10"^ м^/с, показатель средней |
||||
теплоаккумулирующей способности - 2028 Вт |
<Р9 /(м^ |
°С |
|
|
169. Первоначальная масса образца диабаза - |
3 9 ,0 |
г; |
истирае |
|
мость диабаза по объёму - 0,100 CMV CM^; |
высота |
образца |
во время его |
|
испытаний но ударную прочность - 2,50 см. |
|
|
|
|
170. Показатели механических свойств |
полимербетона: истирае |
мость по массе - 0,030 г/см*\ ударная вязкость - 2,500 кЦж/м^, пре
дел прочности па сжатие - 52,92 МПа, |
коэффициент конструктивного ка |
|
чества при сжимающих воздействиях - |
22,91 |
МПа. |
171. Степень кислотостойкости гранита |
97,6 |
2 3 4
172* Предел прочности на сжатие тяжёлого бетона после выдер живания в солевом растворе - 40 МПа.
173. Степень щелочестойкости шлакосигалла - 77,30 %; степень кислот остойкости шлакоситалла - 98,43 %ш
174* Степень кислотостойкости гранита - 97,50 175. Первоначальная высота образца-цилиндра - 50,02 мм. 176. Степень кислотостойкости гранита - 98,00 %•
177. Во время испытаний на истираемость высота образца из гра
нита уменьшилась на 1,50 мм.
178. Остаточная прочность огнеупора на основе кварцевого стек ла и алюмохромофосфатной связки после испытаний на термическую стойкость - 63,00 %; полная статическая шлакоустойчивость огнеупо ра - 95,39 %л
179. Размеры огнеупорного полукислого кирпича: 230 х 115 х х 75 мм; огневая усадка полукислого огнеупора: линейная - 0,87 %
объёмная - 2,59 %; полная |
статическая шлакоустойчивость огнеупорно |
|
го кирпича - 58,02 %. |
|
|
180. Первоначальная |
масса |
влажного огнеупорного кирпича - |
- в.,901 кг; полная статическая |
шлакораэъедаемость магнезиального |
кирпича: от основного шлака - 3,91 % от кислого шлака - 56,88 %щ
181. Кажущаяся динамическая шлакоустойчивость огнеупорного ша мотного кирпича - 92,50 %; кажущаяся динамическая шлакоразъедаемость шамотного кирпича - 7 ,5 0 %; эрозионная динамическая шлакопоглощаемость кирпича - 8,46 %; испытания проводились при темгературе 1450 °С.
182. Предел прочности бетона на сжатие - 20,09 МПа; средняя
длина свободного пробега гамма-частиц в теле бетона на лимониговом заполнителе - 16,46 см.
183. Бетон с нулевой влажностью на гематитовых заполнителях способен в 10 раз ослабить энергию "амма-излучения при толщине
29,68 см; при естественной влажности такой слой бетона сможет осла |
||
бить энергию |
гамма-излучения в |
10,27 раз; для снижения энергии гам- |
.a -излечения |
в 10° раз толщина |
экрана должна включать 6 идентичных |
слоёв бетона с нулевой влажностью* 184. Пластина из плотного известняка может, ослабить энергию
гамма-излучения в 92,67 х 1С^ раз при нулевой влажности и в |
|
|||
101,36 |
х 10г |
при максимально возможней влажности; средняя плот |
||
ность |
известняка |
при максимальной его влажности - |
2525 кг/ьг. |
u |
185. На~1 ь? бетона потребовалось: цемента - |
350 кг, пёока - |
|||
- 1345 |
кг, щебня - 2360 кг; стена из монолитного гематитового |
бето- |
235
на толщиной 237 см способна ослабить энергию гамма-излучения в
2,005 х Ю8 |
раз. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
186. |
Толщина слоя петроситалла с десятикратным ослаблением |
||||||||||||
энергии гамма-излучения: по первому экрану - |
28,37 см, |
по второму |
|||||||||||
экрану - |
42,38 см. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
187* Удельное акустическое сопротивление теплоизоляционной ми |
|||||||||||||
нераловатной плиты - 6000 кг/(м^* с ); |
коэффициент звукопроницаемос |
||||||||||||
ти плиты |
- 0 ,1 6 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
188. Масса минераловатной плиты |
на синтетическом |
связующем - |
|||||||||||
1 ,2 |
кг, |
поверхностная плотность |
- |
2,4 кг/м^; акустические свойст |
|||||||||
ва минераловатной плиты: коэффициент звукопоглощаемости - |
0 ,7 5 , |
||||||||||||
звукоизолирующая |
способность - 7 ,4 |
дБ, |
удельное акустическое |
сопро |
|||||||||
тивление |
- 6325 |
к г/(м ^ . с ), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
189. Вес разрушенного здания - |
813 МН; |
горизонтальная сейсми |
|||||||||||
ческая сила |
- 1 ,0 8 |
ГН; |
коэффициент |
сейсмичности - 0,3690; |
сила зем |
||||||||
летрясения - |
9,59 |
балла |
по новой шкале |
СССР. |
|
|
|
|
|||||
190. Амплитуда сейсмических колебаний почвы - 0,858 см; сей |
|||||||||||||
смическое ускс^ение горизонтального колебания почвы - |
1 ,75 |
м/с^; |
|||||||||||
коэффициент |
сейсмичности - 0,1784; |
сила землетрясения - 8 , 5 4 |
балла |
||||||||||
по новой шкале СССР. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
191. Первоначальные размеры образца мрамора: 50 х 50 |
х 5 6,8 мм; |
||||||||||||
коэффициент конструктивного качества мрамора при сжимающих воздей |
|||||||||||||
ствиях - |
45 |
МПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
192. Первоначальная длина балки - |
22 см. |
|
|
|
|||||||||
193. Длина балки - |
25 см. |
|
|
|
|
|
|
ь?; за |
|||||
194. Суточный объём утачки воды из |
резервуара - 5,531 |
||||||||||||
сутки уровень воды понизится на 196 мм. |
|
|
|
|
|
||||||||
195. |
Время охлаждения'слитка |
алюминия в температурном |
интерва |
||||||||||
ле от 200 до |
20 °С |
составляет 28 |
ч; |
74 |
%от |
этого времени требуется |
на охлаждение слитка от ЮО до 20 °С.
196. Водоцементное отношение - 0;59б5; температура свежеприго
товленной |
бетонной |
смеси |
+39 °С. |
|
|
|
||
197. |
Состав |
бетонной смеси на I иг : цемент <*.570 кг, заполни |
||||||
тель - 1200 кг, вода |
- |
342 кг; влажность песчанснщебёночной смеси |
||||||
из кирпичного боя - |
|
6 ,1 |
%по массе. |
|
|
|
||
1980 |
Состав бетонной смеси на I |
>?: цемент - |
400 кг, |
песок - |
||||
- 680 кг* |
щебень - |
1280 |
кг, вода - 190 кг; приготовление бетонной |
|||||
оМеси осуществлялось |
при температуре |
+25 °0 . |
|
|
||||
199о |
Температура |
овежеприготовленной бетонной |
омеои |
+19 °С; |
||||
количество |
нагретой |
|
на |
замес воды - 126,84 кг. |
|
|
236
|
200. Средняя |
плотностьбетонной |
смеси |
- |
2350 |
кг/к?; |
соотноше |
|||||||
ние меаду |
цементом, песком, щебнем |
и водой в бетонной смеси состав |
||||||||||||
ляет |
1 : 2 |
5 |
I |
по |
объёму. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
201. Температура свежеприготовленной бетонной омеои |
+29 |
°С; |
|||||||||||
средняя плотность бетонной смеси - |
2330 |
кг/к?. |
|
|
|
|
||||||||
|
202. |
Состав |
бетонной смеси на |
I к?: цемент - 340 кг, |
песок - |
|||||||||
- 680 |
кг, |
щебень |
- |
1275 кг, вода - |
165 |
кг; чтобы |
получить |
бетонную |
||||||
смесь |
с заданной температурой |
+40 |
°С воду для эатворения |
надо |
было |
|||||||||
бы нагреть |
до 140 |
°С, |
что практически невозможно, |
поэтому |
ограни |
|||||||||
читься только одним нагревом воды совершенно недостаточно. |
|
|||||||||||||
|
203. |
Температура |
воды эатворения |
<-8,2 |
°С; состав |
бетонной сме |
||||||||
си на I м*: цемент |
- |
300 кг, |
песок |
- 660 |
кг, |
щебень - |
1350 кг, |
вода - |
-165 кг.
204.Температура свежеприготовленной бетонной смеси 32,5 °С;
средняя плотность |
бетонной омеси - 2475 кг/м*; состав бетонной смеси |
|||||||||
на I |
: цемент |
- |
300 |
кг, песок - |
660 |
кг, |
щебень. - |
1350 |
кг, вода |
- |
- 165 |
кг. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
205. Температура |
воды эатворения |
+76 |
°С; средняя |
плотность |
бе |
||||
тонной смеси - |
2475 кг/м*. |
|
|
|
|
|
|
|||
, |
206. Расход |
материалов на I |
ь? бетонной смеси: |
цемент - 250 |
кг, |
песок - 600 кг, щебень - 1300 кг, вода - 200 кг; температура свеже
приготовленной |
бетонной смеси |
+26 |
°С. |
|
|
|
|
||||
207. Температура |
свежеприготовленной бетонной |
смеси |
+30 |
°С; |
|||||||
состав |
бетонной |
смеси |
на I |
м*: цемент - |
250 кг, песок - 600 кг, ще |
||||||
бень - |
1300 кг, |
вода - |
200 |
кг; |
на |
весь |
объём работ |
необходимо |
приго |
||
товить 351 замес бетонной смеси. |
|
|
|
|
|
||||||
206. Температура |
свежеприготовленной бетонной |
смеси |
+12 |
°С; |
|||||||
средняя плотность |
бетонной |
смеси - |
2416 |
кг/м*. |
|
|
|
||||
209. Средняя |
плотность |
бетонной смеси - 2416 |
кг/м*; |
температура |
вскладском помещении +4 °С.
210.Температура свежеприготовленной бетонной смеси +11 °С; средняя плотность бетонной смеси - 2416 кг/м*.
211.Коэффициент теплопередачи наружной стены -
- 0,9506 Вт/(кг °С); кривая распределения температур по толщине ограждения строится по заданным температурам его поверхностей и уста новленным температурам на внутренних поверхностях: комбинированной кладки +10,8 °С, слоя наружного цементного раствора -2 4 ,9 °С.
212. Марка теплоизоляционного пенобетона - 600; кривая распреде ления температур по толщине ограждения строится по заданным темпера турам его поверхностей и установленным температурам на внутренних по
237
верхностях*. комбинированной кладки |
+*.2 °С, слоя наружного цемент |
||||||
ного раствора |
-2 9 ,9 |
°С. |
|
|
|
||
213* |
Коэффициент теплопередачи наружной стены - |
|
|
||||
- 0,9065 |
Вт/(м^ |
°С); |
кривая распределения температур по толщине |
||||
ограждения строится по заданным температурам его поверхностей |
и ус |
||||||
тановленным температурам на внутренних поверхностях: воздушной |
про |
||||||
слойки |
-4 ,7 |
°С, |
кирпичной кладки |
-1 0 ,0 °С, фактурного |
слоя це |
||
ментного |
раствора |
-2 |
0 ,9 °С; потребное количество угля - |
4 кг; |
кон |
струкция наружной стены в данных климатических условиях нецелесооб
разна.
214. Радиаторами ежечасно должно выделяться 1,79 КДж теплоты;
кривая распределения температур по толщине ограждения строится по
заданным температурам его поверхностей |
и установленным температу |
|||
рам на внутренних поверхностях: воздушной прослойки |
+1,3 °С, |
кир |
||
пичной кладки - 2 ,9 °С, фактурного слоя цементного |
раствора |
|
||
-13,5 °С; показатель средней теплоаккумулирующей способности |
гипсо |
|||
опилочной |
плиты - 409,8 Вт • C0 ,V ( M^ |
°С). |
|
|
215. |
Суточные теплопотери комнаты через пол - 20,4 КДж; |
кри |
вая распределения температур по толщине ограждения строится по за данном температурам его поверхностей и установленным температурам
на внутренних поверхностях: клеюще о слоя резинобигумкой мастики
■►16,2 °С, стяжки |
из цементного |
раствора |
*16,2 |
°С, |
водонепроницае |
||||||||||
мой бумаги |
+15,7 |
°С, |
минераловатной плиты |
+15,7 |
°С, |
|
железобетон |
||||||||
ной плиты перекрытия |
-3 ,4 |
°С, |
фактурного |
слоя |
цементного раствора |
||||||||||
-4 |
,4 |
°С; коэффициент |
теплопередачи |
ограждения - |
0,5^35 |
Вт/(м^ • °С). |
|||||||||
|
|
216. Кривая распределения температур по толщине ограждения |
|||||||||||||
строится по |
заданным, температурам |
его поверхностей |
и установленным |
||||||||||||
температурам |
на внутренних |
поверхностях: клеющего |
слоя |
резинобитум- |
|||||||||||
ной |
мастики |
+15,2 °С, стяжки из цементного раствора |
+15,2 °С, во |
||||||||||||
донепроницаемой |
бумаги +14,2 °С, |
минераловатной плиты |
+14,2 °С, |
||||||||||||
железобетонной |
плиты |
перекрытия |
+ 2,0 °С, |
фактурного |
слоя цементно |
||||||||||
го |
раствора |
- 0 ,5 |
°С; |
требуемый ежечасовой приток теплоты - |
|||||||||||
- 5 |
, 0 0 МДж; толщина минераловатной плиты - |
40 мм. |
|
|
|
217.Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия -
-0,5911 Вт/(ьг °С); кривая распределения температур по толщине ограждения строится по заданным температурам его поверхностей и ус тановленным температурам на внутренних поверхностях: железобетон ной плиты перекрытия +16,2 °С, слоя теплоизоляционной керамзитовой
засыпки +14,4 °С, стяжки из цементного раствора -2 8 ,6 °С.
236 ч
218, Кривая распределения температур по толщине ограждения
строитоя по заданным температурам его поверхностей и установленным
температурам на внутренних поверхностях: железобетонной плиты пере~
крытия +15,9 |
°С, слоя теплоизоляционной засыпки из |
шлаковой |
пем |
зы +I2,? °С, |
отяжки из цементного раствора -2 0 ,2 |
°С; толщина |
|
теплоизоляционной засыпки - 19 см. |
|
|
|
219. После покрытия кровли снежным покровом температура |
на |
поверхности рулонного ковра возрастёт на Х6,3 °С; до покрытия кров
ли снежным покровом кривая распределения температур по толщине ог раждения строится по заданным температурам его поверхностей и уста
новленным температурам на |
внутренних поверхностях: |
олоя теплогидро |
|||
изоляционного |
монолитного |
битумоперлига |
+11,3 |
°С, |
асфальтобетонной |
стяжки -27,4. |
°С, рулонного кровельного |
ковра |
-2 8 ,0 °С; после пок |
рытия кровли снежным покровом кривую распределения температур по толщине ограждения следует строить по изменившимся температурам на
внутренних |
поверхностях: железобетонной |
плиты |
+14,6 |
°С, бигумопер |
||
лита |
«-13,2 |
°С, |
асфальтобетонной стяжки |
-1 1 ,8 |
°С, кровельного ков |
|
ра |
-1 2 ,1 °С, а |
также с учётом температур на наружних |
поверхностях: |
|||
кровельного |
ковра -1 2 ,8 °С, снежного покрова |
-2 9 ,4 |
°С. |
|||
|
220. Под влиянием снежного покрова |
коэффициент теплопзредачи |
||||
совмещённой кровли уменьшился в 1,47 раза; до |
покрытия кровли снеж |
ным покровом кривая распределения температур по толщине ограждения
строится по заданным температурам его поверхностей и установленным
температурам на внутренних поверхностях: |
слоя теплогцдроизоляцион |
|||||||||
ного |
монолитного |
бигумоперлига |
+12,7 °С, |
асфальтобетонной стяжки |
||||||
-1 8 ,8 |
°С, |
рулонного |
кровельного |
ковра |
-1 |
9 ,2 °С; после |
покрытия |
|||
кровли онежным покровом кривую распределения температур |
по толщине |
|||||||||
ограждения следует строить по изменившимся температурам |
на внутрен |
|||||||||
них поверхностях: железобетонной |
плиты |
*+15,8 °С, бигумоперлига |
||||||||
+14,3 |
°С, |
асфальтобетонной стяжки |
- 7 , 1 |
°С, |
кровельного |
ковра |
||||
-7 ,4 |
°С, |
а также с учётом температур на наружних поверхностях: кро |
||||||||
вельного |
ковра |
- 8 ,1 |
°С, снежного |
покрова |
- 2 0 ,8 °С. |
|
239
ПРИЛОЖЕНИЕ I
НЕКОТОРЫЕ ВСПОМОГАТЕЛЬНЫЕ МАТЕМАТИЧЕСКИЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ РЕШЕНИЯ ОТДЕЛЬНЫХ ЗАДАЧ
|
I . Значение |
корней квадратного |
уравнения |
|
|
ар *6р С |
а ос^ + Ь х + |
с = |
0 , |
где |
- некоторые действительные числа, вычиеляют- |
|||
ся |
по формуле |
|
|
|
|
|
|
- |
4 а с |
Чр2
2а
При решении приведенных в настоящем пособии задач следует учитывать только действительные значения ос ,
|
Значение корней кубического |
уравнения |
|
||||||
|
|
|
|
ах3 ♦ |
Ьхг-ксх |
d = 0 , |
|
||
где |
а , |
*6, |
|
С, |
d - |
некоторые действительные числа9 |
вычис |
||
ляются в следующем порядке» |
|
|
|
||||||
|
Вначале кубическое уравнение заменой |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
ь |
|
|
приводится |
к |
"неполному” кубическому уравнению относительно |
у, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
= |
о , |
|
где |
Р |
■ |
|
- Г |
- |
|
|
|
|
|
Я = |
2 |
J_\3 |
Ьс_ + d |
|
|
|||
|
За/ |
За2 |
а |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|