книги / Основания и фундаменты

Рис. 1.9. Схема действия нескольких сосредоточенных сил

Если на поверхности массива приложена местная равномерно распределенная нагрузка на площади ограниченных размеров, то напряжения в любой точке массива могут быть найдены по принципу независимости действия сил как сумма напряжений, возникающих от сосредоточенных нагрузок, заменяющих действие равномерно распределенной нагрузки на элементарных площадках и приложенных в центре тяжести последних (рис. 1.10).

Рис. 1.10. Схема замены действия равномерно распределенной нагрузки элементарными сосредоточенными силами

Определив величину zi от нагрузки каждой площадки, на которые разбита загруженная площадь, и произведя суммирова-

21

ние этих напряжений, найдем напряжение z от действия распределенной нагрузки:

Этот приближенный метод может быть заменен точным интегрированием по всей площади напряжений от нагрузки на бесконечно малый элемент загруженной площади.

Точные решения этой задачи имеют очень сложный вид. В настоящее время получены формулы для определения напряжений под центром загруженного прямоугольника

и для площадок под углом загруженного прямоугольника

где k0 и kc – табличные коэффициенты, табулированные в зависимости от отношения сторон прямоугольной площадки загрузки = l/b и относительной глубины рассматриваемой точки

2bz (l – длина прямоугольника, b – ширина). Для угловой точки bz

Определение сжимающих напряжений по методу угловых точек. Если известно угловое сжимающее напряжение, то по нему легко определяются и сжимающие напряжения для любой точки полупространства, загруженного равномерно распределенной нагрузкой, приложенной по прямоугольной площади. Для этого используется метод угловых точек. Здесь могут встретиться следующие три случая:

22

1) Точка М находится на контуре прямоугольника, и величина z определяется как сумма двух угловых напряжений для загруженных прямоугольников I и II (рис. 1.11, а):

2) Точка М находится внутри прямоугольника, и величинаz определяется как сумма четырех угловых напряжений прямо-

угольников I, II, III и IV (рис. 1.11, б):

Рис. 1.11. Схема разбивки нагруженной площади при определении сжимающих напряжений по методу угловых точек

3) Точка М расположена вне прямоугольника, и величинаz определяется как сумма угловых напряжений прямоугольников III и IV, взятых со знаком «минус», и угловых напряжений I и II со знаком «плюс» (рис. 1.11, в); для этого последнего случая напряжения для всех горизонтальных площадок по вертикали, проходящей через точку М, будут равны

нагрузки; kcI , kcII , kcIII , kcIV – угловые коэффициенты, определя-

23

емые по таблице в зависимости от отношений bl и bz для

каждого рассматриваемого прямоугольника.

Метод угловых точек широко используется для определения взаимного влияния смежных фундаментов на деформацию их оснований.

Влияние формы и площади загрузки. Расчеты показывают,

что при одинаковых удельных нагрузках напряжения при большей площади загрузки затухают медленнее и распространяются на большую глубину.

На рис. 1.12 показано влияние формы и размеров загруженной площади на распределение сжимающих напряжений по глубине.

Рис. 1.12. Характер распределения напряжений z по оси фундамента

взависимости от формы и площади его подошвы: 1 – для квадратного фундамента; 2 – для ленточного фундамента шириной b = 1 м; 3 – для ленточного фундамента шириной b = 2 м

24

Как видно из приведенных эпюр, при одном и том же внешнем давлении на поверхности напряжения с глубиной сильно отличаются друг от друга, так как они зависят от формы и площади загрузки.

1.4. Распределение напряжений в случае плоской задачи

Этот случай соответствует напряженному состоянию под стеновыми фундаментами, подпорными стенками, насыпями и другими сооружениями, длина которых значительно превосхо-

дит их поперечные размеры: bl 10 (l и b – длина и ширина фундамента) (рис. 1.13).

Рис. 1.13. Схема действия сил в условиях плоской задачи

При этом распределение напряжений под любой частью сооружения, выделенной двумя параллельными сечениями, перпендикулярными оси сооружения, характеризует напряженное состояние под всем сооружением и не зависит от координат, перпендикулярных к направлению загруженной плоскости.

25

Рассмотрим действие погонной нагрузки в виде непрерывного ряда сосредоточенных сил Р, каждая из которых приходится на единицу длины. В этом случае составляющие напряжений в любой точке М с координатами R и могут быть найдены по аналогии с пространственной задачей:

Если соотношения геометрических характеристик рассматриваемых точек z, y, b представить в виде коэффициентов влияния K, то формулы для напряжений можно записать так:

Значения коэффициентов влияния Kz, Ky, Kyz табулированы в зависимости от относительных координат z/b, y/b.

Важное свойство плоской задачи в том, что составляющие напряжений и y в рассматриваемой плоскости z0y не зависят от коэффициента поперечного расширения 0, как в случае пространственной задачи.

Задача может быть решена и для случая погонной нагрузки, любым образом распределенной по полосе шириной b. При этом элементарную нагрузку dP рассматривают как сосредоточенную силу (рис. 1.14).

26

Рис. 1.14. Произвольное распределение нагрузки по ширине полосы b

Если нагрузка распространяется от точки A( = 2) до точки B( = 1), то, суммируя напряжения от ее отдельных элементов, получим выражения для напряжений в любой точке массива от действия сплошной полосообразной нагрузки.

Равномерно распределенная нагрузка. При равномерно распределенной нагрузке интегрируют вышеприведенные выражения при Py = P = const. В этом случае главными направлениями, то есть направлениями, в которых действуют наибольшие и наименьшие нормальные напряжения, будут направления, расположенные по биссектрисе «углов видимости» и им пер-

27

пендикулярные (рис. 1.15). Углом видимости называют угол, образованный прямыми, соединяющими рассматриваемую точку М с краями полосной нагрузки.

Рис. 1.15. Равномерно распределенная полосообразная нагрузка

Значения главных напряжений получим из выражений (1.19), полагая в них = 0:

Эти формулы часто используют при оценке напряженного состояния (особенно предельного) в основаниях сооружений.

По формулам (1.20) можно определить z, y и yz во всех точках сечения, перпендикулярного продольной оси нагрузки. Если соединить точки с одинаковыми значениями каждой из этих величин, то получим линии равных напряжений. На рис. 1.16 изображены линии одинаковых вертикальных напряжений z, называемые изобарами, горизонтальных напря-

28

жений y, называемые распорами, и касательных напряженийzx, называемые сдвигами.

Кривые показывают, что влияние сжимающих напряженийz с интенсивностью 0,1 внешней нагрузки Р сказывается на глубине около 6b, тогда как горизонтальные напряжения y и касательные распространяются при той же интенсивности 0,1Р на значительно меньшую глубину (1,5 – 2,0)b. Аналогичные очертания будут иметь криволинейные поверхности равных напряжений для случая пространственной задачи.

Рис. 1.16. Линии равных напряжений в линейно деформируемом массиве: а – для z (изобары); б – для y (распор); в – для (сдвига)

Влияние ширины загруженной полосы сказывается на глубине распространения напряжений. Например, для фундамента шириной 1 м, передающего на основание нагрузку интенсивностью Р, напряжение 0,1Р будет на глубине 6 м от подошвы, а для фундамента шириной 2 м, при той же интенсивности нагрузки, – на глубине 12 м (рис. 1.17). При наличии в подсти-

29

лающих слоях более слабых грунтов это может существенно повлиять на деформацию сооружения.

Р

z= 0,1P

z = 0,1P

6 м

12 м

Рис. 1.17. Влияние размеров загруженной площади на распределение z

На рис. 1.18 показаны эпюры сжимающих напряжений z по вертикальным и горизонтальным сечениям массива грунта.

Рис. 1.18. Эпюры распределения сжимающих напряжений z

по вертикальным (а) и горизонтальным (б) сечениям массива грунта

30