книги из ГПНТБ / Орловский, Зиновий Александрович. Очистка сточных вод в аэротенках
.pdfчение скорости потока. Но должна существовать и максимальная скорость’потока, при которой вихри не могли бы разорвать об разовавшиеся хлопая.
Этими двумя условиями определяются минимальные и мак симальные скорости течения жидкости в отстойных зонах. В на стоящее время имеется достаточно большой опыт эксплуатации вторичных отстойников, дающий возможность установить опти мальные скорости.
Определение расчетных скоростей для минеральных и коагу лированных взвешенных веществ можно производить в спокой
ной воде в лабораторных условиях, и результаты этих наблюде ний могут быть положены в основу расчета эксплуатационных
отстойников. |
находящихся |
Для некоагулированных взвешенных веществ, |
|
в очищенной сточной жидкости, лабораторные |
наблюдения в |
спокойной воде дают искаженные данные о расчетных скоростях
их осаждения. Расчетные скорости для эксплуатационных от стойников следует принимать на основе практических данных работы действующих сооружений: для вертикальных отстойни ков — 0,7—0,8 мм!сек, для горизонтальных — 20—30 мм/сек.
При расчете вторичных отстойников фактор времени имеет
первостепенное значение, и он не зависит ни от длины отстой
ника, ни от скоростей; это объясняется физической сущностью явления, когда требуется определенное время, чтобы благода ря гидравлической пульсации частицы могли встретиться одна с другой, контактироваться и лишь потом осесть.
Зависимости, данные в формуле (18), позволяют произво дить расчет вторичных отстойников с учетом не только потреб ного времени, но и желаемой степени осветления воды.
ГЛАВА 1
РАБОТА ВТОРИЧНЫХ ОТСТОЙНИКОВ НА ДЕЙСТВУЮЩИХ СТАНЦИЯХ АЭРАЦИИ И МЕТОД ИХ
РАСЧЕТА
§ 26. Работа вторичных отстойников на действующих станциях аэрации
Принципиальные положения об условиях осветления очи щенной сточной жидкости во вторичных отстойниках, высказан ные выше, должны быть проверены опытом работы вторичных отстойников на действующих станциях аэрации.
В данной главе приведены результаты работы вторичных от стойников на московских и некоторых заграничных станциях.
Хорошая работа вторичных отстойников зависит от обслу живающего персонала в большей мере, чем работа аэротенков. Достаточно допустить залеживание ила в одном из отстойников, как сразу будет заметен повышенный вынос взвешенных ве ществ. Если учесть, что на большинстве станций отсутствуют приборы для сигнализации об уровне ила и нет устройств для
проверки правильности распределения жидкости по отдельным отстойникам, то станет ясно, что только постоянный надзор мо жет обеспечить нормальную работу отстойников. Результаты их работы могут считаться правильными лишь в том случае, если они берутся за достаточно большой промежуток времени, ког
да неполадки, имеющиеся в отдельные дни, сглаживаются нор мальной работой в остальные дни.
В основу расчетов положены среднемесячные и среднегодо вые данные, а также средние показатели за ряд лет. Из числа
московских станций приведены данные по Курьяновской, Люб линской и Кожуховской станциям. Первые две станции работа ют на полную очистку и имеют радиальные отстойники с сосу нами для удаления ила. Кожуховская станция имеет аэротенки
на неполную очистку; по этой станции показатели приведены за те годы, когда определение выноса взвешенных веществ ста ли производить весовым способом, а нагрузка на аэротенки не
была |
чрезмерной. |
На Кожуховской станции вторичные отстой- |
8 3. |
А. Орловский |
113 |
ники вертикального типа; для определения продолжительности
отстаивания объем отстойной зоны одного отстойника здесь при
нят в соответствии с эксплуатационными данными—184 ль3 [8].
Поскольку отчетных данных по БПК с осадком по этой станции
не имелось, коэффициент пересчета БПК отстоеныой воды к во де с осадком принят за 1,25.
Из числа заграничных приводятся данные по станциям Мог-
ден (Англия), Джамайка, Бавери-Бай и Уардс-Айленд в Нью-Р1орке, Северной, Калюмет и Западной-Юго-Западной в Чикаго, Северной ,в Торонтв и в Гэри.
Наиболее подробные данные имеются по Могденской стан
ции (Лондон). Ее работа за 10 лет была очень равномерной и устойчивой, и поэтому средние цифры вполне правильно отра
жают результаты эксплуатации. Обращают на себя внимание низкие величины БПКз и взвешенных веществ очищенной жид
кости. Отстойники на этой станции радиальные, диаметром 18 ль, со скребками; дно имеет угол наклона к горизонту 30°.
Станция Джамайка работает по принципу модифицирован ной аэрации. Сточная жидкость очищается здесь) не полностью. Отстойники на этой станции радиальные, диаметром 36,6 ль, со скребками, скорость вращения которых равна одному обороту за 40 мин.
Станция Бавери-Бай в различные годы работала с неодина ковыми результатами, и поэтому представляет значительный интерес сравнение ее работы « отдельные годы. Вынос взвешен ных веществ здесь колеблется от 12 до 37 мг!л, в то время как БПКб очищенной жидкости колеблется от 14 до 37 мг/л. Вто ричные отстойники на этой станции горизонтального типа, дли ной 26 м и шириной одного отделения 5,4 ль; ил сдвигается ме ханизмом конвейерного типа в направлении выхода сточной жидкости.
На станции Уардс-Айленд—горизонтальные отстойники дли ной 54 я и шириной 12,8 ль. Высота у стены 3,75 м. Ил удаляет ся скребками конвейерного типа.
По станции в Торонто на основании различных источников удалось установить» данные о продолжительности отстаивания и нагрузке [25]. Отстойники на этой станции квадратные, разме
ром в плане 19,5X19,5 м и высотой у стены в среднем 4 м. Об ращает на себя внимание большой период отстаивания —4 часа. Проектом предусмотрена длительность отстаивания в 4,75 часа.
Станция в Гэри введена в эксплуатацию в 1941 г. и считает ся одной из совершенных в США; на станцию поступает сильно разбавленная сточная жидкость, и показатели очистки очень,
хорошие. Отстойники квадратные в плане с вращающимися ило-
скребами; сторона отстойника имеет длину 22,5 я.
На Северной станции 30 отстойников квадратных в плане с размером стороны 23 я, со скребками Дорр, высота у стены—
J14
4,0 м; и 12 круглых отстойников диаметром 22,8 м и высотой—
3,7 м.
На станции Калюмет 16 отстойников со скребками системы Дорр и размерами в плане 28x28 м, с высотой у стены—3,7 м.
На Западной-Юго-Западной станции 72 отстойника со скреб
ками системы Дорр, круглые в плане, диаметром—38,4 м. Собранные сведения относятся ко вторичным отстойникам са
мых (различных конструкций. Результаты их работы, представ ляющие несомненный интерес, приведены в табл. 16. Вынос
взвеси из отстойников колеблется в пределах от 5 до 105 мг/л.
Задача теперь заключается в том, чтобы выявить те закономер ности, вследствие которых получается тот или иной вынос.
Т-аблица 16
Данные о работе вторичных отстойников на действующих станциях аэрации
Период Станция работы, месяц, год
БПК3 очищ енной жидкости (с осадком ) в м г!л |
Время отстаива ния в мин. (/) |
Взвеси в стоке в мг',л (B t ) |
ачальиая кон- |
гнтрация взвеси |
эсле отделения |
U- |
ЕГ |
= |
и иг я гиг/к (°C/)
Iх
Курьяновская |
................. |
VIII |
1952 |
20,3 |
107 |
23,0 |
|
150 |
0,044 |
|
|
IX |
1952 |
30,9 |
93 |
33,9 |
|
150 |
0,029 |
„ |
|
X |
1952 |
51,5 |
88 |
54,1 |
|
200 |
0,020 |
................. |
XI |
1952 |
35,6 |
107 |
33,7 |
|
150 |
0,027 |
|
я |
. ♦ • • |
XII |
1952 |
30,8 |
107 |
29,2 |
|
150 |
0,033 |
I |
1953 |
17,0 |
150 |
22,0 |
|
150 |
0,038 |
||
и |
..... |
II |
1953 |
26,0 |
187 |
28,0 |
|
150 |
0,026 |
_ |
.................. |
III |
1953 |
12,0 |
167 |
12,0 |
|
150 |
0,073 |
■ „ |
........... |
IV |
1953 |
20,0 |
167 |
22,0 |
|
150 |
0,037 |
_ |
..... |
V 1953 |
17,0 |
150 |
16,0 |
|
150 |
0,055 |
|
|
|
VI |
1953 |
18,0 |
150 |
14,0 |
|
150 |
0,063 |
|
|
V1I |
1953 |
10,0 |
136 |
8,0 |
|
150 |
0,122 |
_ |
|
VIII |
1953 |
6,0 |
137 |
7,0 |
|
150 |
0,122 |
...................... |
IX |
1953 |
8,0 |
125 |
11,0 |
|
150 |
0,092 |
|
_ |
X |
1953 |
11,0 |
115 |
14,0 |
|
150 |
0,074 |
|
|
................. |
XI |
1953 |
19,0 |
136 |
17,0 |
|
150 |
0,055 |
„ |
........... |
XII |
1953 |
7,0 |
150 |
9,0 |
|
150 |
0,102 |
„ |
........... |
I |
1954 |
8,0 |
144 |
10,0 |
|
1.50 |
0,095 |
„ |
....................... |
II |
1954 |
20,0 |
162 |
19,0 |
|
150 |
0,044 |
_ |
III |
1954 |
10,0 |
132 |
12,0 |
|
150 |
0,082 |
|
_ |
|
IV |
1954 |
11,0 |
132 |
15,0 |
|
150 |
0,094 |
................. |
V 1‘Л>4 |
6,0 |
126 |
10,0 |
|
150 |
0,100 |
||
„ |
................. |
VI |
1954 |
21,0 |
138 |
21,0 |
|
150 |
0,043 |
„ |
..... |
VII |
1954 |
6,0 |
120 |
6,6 |
1 |
150 |
0,162 |
„ |
..... |
VIII |
1954 |
12,0 |
120 |
11,8 |
1 |
150 |
0,088 |
_ |
..... |
IX |
1954 |
21,0 |
120 |
38,0 |
|
150 |
0,023 |
„ |
.................. |
X |
1954 |
9,0 |
120 |
10,0 |
|
150 |
0,104 |
я |
................. |
XI |
1954 |
17,0 |
120 |
30,0 |
|
150 |
0,027 |
|
|
XII |
1951 |
8,5 |
156 |
12,0 |
|
150 |
0,075 |
S* |
|
|
|
|
|
|
|
|
115 |
Период Станция работы,
месяц, год
очищКБП3 енной жидкости(с )осадкомв ,мг!л |
отстаиваВремя миннияв . (t) |
Взвесив стоКе (л/гмвb t) |
наяачальН кон- |
Продолжение |
|
!центрациявзвеси после< |
илаг{вл/л (Во) |
||||
|
|
|
|
отделения |
I1 |
|
|
|
|
|
Курьяновская ................. |
1955 |
13,3 |
126 |
20,8 |
150 |
0,045 |
||
_ |
..... |
1956 |
7,0 |
126 |
14,4 |
150 |
0,068 |
|
„ |
. . . . . |
1957 |
9,5 |
114 |
12,9 |
150 |
0,080 |
|
Люблинская ................. |
1953 |
16,8 |
93 |
16,0 |
150 |
0,070 |
||
_ |
..... |
1954 |
17,1 |
96 |
20,6 |
150 |
0,051 |
|
_ |
..... |
1955 |
15,4 |
96 |
18,9 |
150 |
0,057 |
|
1956 |
12,0 |
96 |
18,6 |
150 |
0,057 |
|||
Кожуховская................. |
1957 |
14,3 |
87 |
20,6 |
150 |
0,054 |
||
1946 |
94 |
93 |
90,0 |
200 |
0,009 |
|||
_ |
..... |
1947 |
91 |
86 |
105,0 |
200 |
0,011 |
|
|
|
1948 |
93 |
73 |
59,0 |
200 |
0,020 |
|
Могден (Англия) . . . |
1950 |
93 |
76 |
61,0 |
200 |
0,018 |
||
1936-1945 |
8,3 |
130 |
7,0 |
150 |
0,146 |
|||
Джамайка (Нью-Йорк) |
1943-1944 |
37 |
168 |
34 |
150 |
0,021 |
||
Бавери-Бай (Нью-Йорк) |
1942 |
14 |
108 |
12 |
150 |
0,09 |
||
|
То же |
. 1943 |
37 |
96 |
37 |
150 |
0,025 |
|
Торонто |
Северный |
1944 |
24 |
102 |
29 |
150 |
0,034 |
|
1935-1940 |
16 |
|
9,5 |
150 |
0,078 |
|||
(США).......................... |
240 |
|||||||
Гэри (США).................. |
1941 |
8,8 |
178 |
8,2 |
150 |
0,106 |
||
|
|
1942 |
7,2 |
184 |
5,9 |
150 |
0,146 |
|
|
|
1943 |
9,3 |
177 |
10,3 |
150 |
0,083 |
|
Уардс-Айленд |
1944 |
6,29 |
200 |
5,1 |
150 |
0,163 |
||
1934-1940 |
15 |
120 |
16 |
150 |
0,062 |
|||
(Нью-Йорк).................. |
||||||||
Северная (Чикаго) . . |
1937—1944 |
7,0 |
105 |
10 |
150 |
0,111 |
||
Северная (Чикаго) . . |
1946-1950 |
6,0 |
156 |
9 |
150 |
0,102 |
||
Калюмет (Чикаго) . . |
1946—1950 |
11,0 |
138 |
14 |
150 |
0,067 |
||
1 Западная-Юго-Запад- |
1951 — 1952 |
7 |
126 |
15 |
150 |
0, Об.т |
||
ная (Чикаго) .... |
Сравнительные данные продолжительности отстаивания не
дают возможности установить зависимость между временем и выносом взвешенных веществ.
На станциях Гэри и Джамайка при одинаковом типе отстой ников и очень близкой продолжительности отстаивания за ряд лет вынос был в Гэри от 5 до 10 мг/л, а на Джамайке 34 мг1д.
На Курьяновской станции при одинаковой продолжительно
сти отстаивания 167 мин. в марте 1953 г. |
вынос |
составлял |
12 мг/л, а в апреле того же года — 22 мг]л. |
По табл. |
16 можно |
привести еще много случаев, когда между длительностью отста
ивания и выносом взвеси непосредственной зависимости не су
ществует.
Ц6
Проведенные расчеты показывают, что при большом разно образии типов отстойников скорости различны и никакой увяз ки между скоростью протока и выносом взвеси не существует.
Следовательно, должен существовать какой-то другой фактор,
увязывающий длительность отстаивания с выносом.
§ 27. Предлагаемый метод расчета вторичных отстойников
Ранее был сделан вывод, что осаждение взвеси во вторич ных отстойниках подчиняется установленной нами зависимости и вынос ее может быть определен по формуле (18).
Этой формулой устанавливается зависимость между дли тельностью отстаивания и выносом, причем имеются еще две величины—Во и |i. Установлено, что значение Bq для полной очистки 150 мг/л и для неполной—200 мг/л. Остается установить
значение ц для каждого расчетного случая. Выше были получе
ны значения коэффициента осаждения для отстойников Люб
линской станции аэрации и опытной станции. Однако в связи с тем, что наблюдений проведено мало, сделать общий вывод не представляется возможным.
Для определения значения ц была подсчитана ее величина
для каждой строки табл. 16 по формуле (19), которая является производной формулы (18), а именно:
В/ К Bnt
Результаты подсчетов значения р приведены в указанной
таблице. Величина Во принималась равной 150 для случаев, когда БПКз было меньше, чем 40 мг/л, и 200, когда было боль
ше. Получились значения ц, которые очень отличались одно от другого. В связи с этим необходимо было установить, от чего они зависят.
Разберемся в существе этого коэффициента; он является связующим звеном между эффектом осветления и временем от стаивания и характеризует те факторы, которые влияют на ко
личество осевших веществ. Такими факторами могут быть ско рости протока и предварительная коагуляция взвеси.
Скорость является причиной, вызывающей гидравлическую
пульсацию. Последняя в свою очередь способствует сближению частиц и образованию хлопьев. Опыт показывает, что, придер живаясь в вертикальных отстойниках скоростей до 0,5— 0,7 мм/сек, а в горизонтальных—до 20—30 мы^сек, мы создаем необходимые условия для сближения частиц. Как влияет изме нение указанных скоростей на эффект коагуляции, пока не из вестно, но указанные диапазоны позволяют обеспечить вполне
удобные и экономичные конструкции отстойников.
Обратимся к условиям предварительной коагуляции коллои дов и взвешенных веществ, находящихся в сточной жидкости.
117
Условием, влияющим на степень коагуляции, является сама ра
бота аэротенков: чем лучше очищена вода, тем больше уловле но и разрушено активным илом загрязнений всех 'видов, в том числе и коллоидов. Выражением степени очистки сточной жид кости является величина БПК, которая влияет на вынос взве шенных веществ. Табл. 16 убеждает, что во многих случаях чис ленная величина БПК-, близка к величине выноса в -иг/.?, и по
мере изменения одной меняется и другая. Непосредственной за
висимости здесь нет и ее не может быть, так как свое влияние
Рис. 34. Кривая зависимости между коэффициентом осаждения р и
БПК очищенной сточной жидкости (сплошной линией показана
кривая, построенная по формуле |
р -- у |
’ |
; точками |
показаны |
данные по результатам работы |
действующих |
станций |
аэрации). |
оказывает продолжительность отстаивания. Должна существо вать зависимость между величиной ,и и БПКб. При наложении этих величин на систему координат выяснилось, что существует криволинейная зависимости между ними, которая выражается кривой, приведенной на рис. 34, и укладывается в следующую
формулу: |
(20) |
[А = у-1,°4, |
|
где у—БПКз с осадком очищенной воды в |
.мг/л. |
Таким образом, имея расчетную величину БПК5 с осадком очищенной сточной воды, по кривой на рис. 34 или по формуле (2ф определяем величину щ а затем по формуле (18) подбира ем продолжительность отстаивания, которая и обеспечивает до пустимый вынос взвеси из вторичных отстойников. Можно также
пользоваться следующей формулой, |
объединяющей (18) и (20): |
У -1'04 ] Bot |
+ 1 |
Эти формулы применимы к отстойникам любой формы. Важ но только, чтобы вертикальная скорость протока была не болнше 0,5—0,7 мм/сек, а горизонтальная—до 20—30 мм/сек. Пред-
148
латаемый метод расчета основывается на величинах БПКг, С осадком. Поэтому следует вносить соответствующий коэффици ент при производстве расчетов для величин БПК.5 без осадка.
Таким ориентировочным коэффициентом является величина
1.20—1,25; это применимо для тех случаев, когда для данной станции отсутствуют установленные зависимости между двумя
значениями БПКз—с осадком и без него.
Нами сделаны примерные расчеты по указанной выше ме тодике для определения выноса взвеси из вторичных отстойни
ков при различных значениях расчетной БПКз и длительности
отстаивания, которые сведены в табл. 17.
Таблица 17
Подсчет выноса взвешенных веществ при переменных значениях БПКз очищенной воды и длительности отстаивания во вторичных отстойниках
БПК очи |
Коэффициент |
щенной |
осаждения |
жидкости |
по кривой на |
в мг/л |
рис. 34 |
10 |
0,090 |
30 |
0,030 |
50 |
0,017 |
100 |
0,009 |
Начальное ко |
|
Вынос Bt |
в .иг,л |
||
личество |
взве |
|
|||
|
|
|
|||
шенных ве |
|
|
при t — |
||
ществ Bq |
при |
t = 60 мин. |
|||
В Л!2 |
Л |
= 120 мин. |
|||
|
|
||||
150 |
|
|
15,7 |
11,5 |
|
150 |
|
|
39,0 |
30,0 |
|
200 |
|
|
70,0 |
55,0 |
|
200 |
|
|
100,0 |
83,0 |
Расчеты показывают, что увеличение длительности отстаи
вания с одного часа до двух снижает количество выносимых
взвешенных веществ при малых значениях БПК до 28—30%, а при больших до 17—20%. В каждом отдельном случае по требная продолжительность отстаивания должна выбираться в зависимости от требований, предъявляемых нормами или Гос-
санинспекцией к спускаемой в водоем очищенной сточной жид кости.
Предлагаемый метод расчета дает проектировщику возмож
ность наиболее экономично решить вопрос о том, |
следует |
ли |
|
в данном случае добиваться улучшения работы |
аэротенков |
и |
|
за счет этого сократить объем отстойников |
или, |
наоборот, |
уменьшит!/ капитальные и эксплуатационные расходы пр аэро тенкам и увеличить затраты на строительство вторичных от стойников. Общее решение для всех случаев предложено быть не может, так как по местным условиям требования к степени
очистки по отдельным показателям могут быть различные. По способу, примененному при составлении табл. 17, может быть заранее произведен расчет для других переменных значений БПК и длительности отстаивания. Это облегчает работу проек тировщиков.
Приведенный метод расчета применен при проектировании вторичных отстойников П1 очереди Курьяновской, а также Лю берецкой станций аэрации.
ГЛАВА 8
КОНСТРУКЦИИ ВТОРИЧНЫХ ОТСТОЙНИКОВ
§ 28. Общие условия проектирования вторичных отстойников
При проектировании вторичных отстойников следует учиты
вать следующие основные требования:
1. Необходимо в максимальной мере добиваться увеличения объемного коэффициента полезного действия отстойника, по скольку результат осветления зависит от фактической продол жительности пребывания жидкости в отстойной зоне.
2. Скорости протока жидкости в отстойной зоне должны обеспечить коагуляцию взвешенных веществ посредством ги дравлической пульсации, но не должны приводить к разрыву
образовавшихся хлопьев. Это достигается путем сохранения определенного диапазона скоростей.
3.Необходимо получать возвратный ил с наибольшей кон центрацией твердых веществ, однако ил не должен подвергать ся загниванию во вторичных отстойниках.
4.Количество эксплуатационных единиц на станции необ ходимо свести к минимуму, позволяющему избежать большой
перегрузки при выходе из работы одного отстойника.
5.Надзор за работой должен быть прост и доступен для лиц
сневысокой квалификацией.
6.Отдельные отстойники следует скомпоновать) таким об
разом, чтобы были сведены к минимуму гидравлические поте ри, а распределение иловой смеси по отдельным единицам про изводилось автоматически.
7.Перекачка возвратного ила не должна приводить к уст
ройству длинных коммуникаций.
8.Расположение и конструкции отстойников увязываются
непосредственно с аэротенками и илоуплотнителямиА
9. Конструкции отстойников должны быть экономичными
встроительстве.
Взависимости от направления течения жидкости в отстой ной зоне, известны следующие конструкции вторичных отстой
ников:
120
1)вертикальные — круглые, квадратные, многоугольные или прямоугольные в плане;
2)радиальные—круглые или квадратные в плане;
3)горизонтальные — обычно прямоугольные в плане, редко
квадратные.
Надо сказать, что это деление является условным, так как
в зависимости от размеров высоты и ширины отстойной зоны может меняться и направление потока. В вертикальных отстой никах не устанавливаются механизмы для сгребания или отса сывания ила, в то время как для радиальных и для большин ства горизонтальных это является обязательным.
Вертикальные отстойники широко применяются на станци ях с пропускной способностью до 50—60 тыс. Л13 в сутки. При большей пропускной способности обычно переходят на отстой ники с механизмами — горизонтальные и радиальные. Сравни
вая применение последних двух конструкций, следует сказать,
что наибольшее распространение за границей имеют радиаль ные отстойники, хотя некоторые города придерживаются гори зонтальных. Так, например, на чикагских станциях применяют ся радиальные вторичные отстойники, а на нью-йоркских — в
основном горизонтальные. Очевидно, оба города твердо убеж дены в правильности выбранной ими конструкции, так как при развитии Юго-Западной станции в Чикаго опять применили
радиальные, а на недавно пущенных станциях в Нью-Йорке (Толманс-Айленд и Бавери-Бай)—горизонтальные; из числа станций Нью-Йорка радиальные отстойники построены только
на станции Джамайка.
§ 29. Вертикальные отстойники
Вертикальные отстойники удобны тем, что возвратный ак
тивный ил сползает по наклонному дну к одной точке, откуда легко и просто откачать его или выпустить в колодец; это ис ключает установку механизма для сгребания ила. Но для того чтобы ил сползал, необходимо дать наклон стенок не менее 45°. При этом условии, а также при диаметрах 8—10 м создает ся чрезмерно большой объем иловой части, который не исполь зуется. Установлено, что в вертикальных отстойниках осевший ил находится не больше 20—30 мин. и увеличение илового объема приводит к снижению концентрации возвратного ила,
так как он уплотняется только после того, как он осядет и ча стицы смогут прижаться одна к другой.
С другой стороны, увеличение размеров отстойника, в част ности его отстойной зоны, приводит к удешевлению строитель ства и уменьшению числа эксплуатационных единиц; поэтому можно считать оптимальным диаметр от 6 до 8 м.
Максимальное использование объема отстойной зоны обыч но обеспечивается свойством иловой смеси растекаться в ниж-
3. А. Орловский |
Г-1 |