книги из ГПНТБ / Гусев В.М. Теплоснабжение и вентиляция учеб. для вузов
.pdfЧ)
© |
0) ® |
Пшіэпажа |
® |
® |
|
Рис. 8-16. Планы |
жилого дома |
с указа |
|
|
/ |
и 2 — котлы |
для отопления; |
3 — котел |
и насосного) Рс кгс/м2 и общая |
длина |
трубопроводов 21 м, |
сред |
|
нее значение удельного сопротивления на трение |
|
|
||
Я с Р = |
[кгс/м2 |
• м]. |
(8-20) |
Чтобы выполнить расчет трубопроводов, на поэтажных планах здания показывают нагревательные приборы, стояки и подводки к приборам; нумеруют стояки и помещения, указывают теплопотери последних. На соответствующих планах наносятся горячая
90
V
©
S) |
|
|
|
|
|
© |
© |
® |
Л«7# |
чераш |
® |
|
5^ |
|
|||
|
® |
|
© |
||
|
|
|
|
|
IE |
|
|
|
Д |
|
|
|
|
|
' PC |
|
|
ЗА" |
® |
|
m of |
|
• y |
|
ft С/7? |
|
|||
|
|
ES |
• |
|
1 |
|
|
|
2'/A |
|
|
|
i/A"+- |
/#' |
1J/2" |
1,V2" |
|
|
' |
1 |
4frfl |
|
|
© |
© |
© |
|
|
|
нием системы водяного отопления
для горячего водоснабжения •
и обратная магистрали (в подвале и подполье—по стенам, здания,
на чердаке — на расстоянии 1 м |
от них). |
На аксонометрической схеме |
приводятся: тепловые нагрузки |
приборов; длины, тепловые нагрузки и номера расчетных участков трубопровода; запорно-регулировочная арматура (у приборов, на стояках, этажных ветках, магистралях, у котлов и насосов).
• П р и м е р 20. Запроектировать схему и рассчитать диаметры труб гравита ционной системы водяного отопления для двухэтажного жилого дома с местной котельной, расположенной в подвале: котлов — два.
91
Теплопотери |
помещений |
и номера |
последних |
приведены |
на планах |
(рис. 8-16, а и б). |
Теплопотери |
санузлов |
и внутренних |
коридоров |
суммированы |
с теплопотерями смежных помещений, имеющих наружные стены. Поскольку тепловыделения котельного оборудования (котлов, труб, арматуры н т. п.) ком пенсируют теплопотери котельной, нагревательные приборы в ней не устанавли
ваются. Пусть |
не требуется отапливать п остальные помещения |
подвала |
||||||
(рис. 8-16, в). В |
отапливаемых помещениях первого и второго этажей предусмот |
|||||||
рены гладкие двухколонные чугунные радиаторы строительной высотой |
500 |
мм, |
||||||
расчетная предельная температура которых 95° С (табл. 7-5). |
|
|
||||||
Учитывая |
наличие чердака и |
подвала, |
для здания |
проектируется |
система |
|||
с разводящей |
магистралью |
по чердаку (рис. |
8-16, г), со |
сборной — в подвале. |
||||
Как правило, отапливаемые помещения имеют по одному окну, под которым |
||||||||
устанавливается |
радиатор. |
Чтобы |
обеспечить регулировку теплоотдачи, |
у |
каж |
дого из них предусматривается индивидуальный регулятор. В лестничных клет
ках, имеющих по нескольку радиаторов, |
регулировка не индивидуальная, а в це |
||||
лом для стояка (стояки по прямоточной |
бескрановой схеме). Вполне достаточно |
||||
здесь использование |
пробочных |
кранов, |
устанавливаемых, |
как и на всех стояках, |
|
в верхней и нижней |
частях стояка (до и после тройников |
с пробкой). В лестнич |
|||
ных клетках радиаторы запроектированы только па первом этаже. |
|
||||
Размещение стояков продиктовано как местоположением радиаторов (под |
|||||
окнами, у входных дверей), так и целесообразностью прокладки |
самостоятельных |
||||
стояков в лестничных клетках |
(чаще остальных отключаемых на |
ремонт) и в на |
ружных, сильно охлаждающихся углах здания.
Хотя однотрубная схема стояков выгоднее, чем двухтрубная, однако из ме
тодических соображений условно |
в левой половине здания |
намечена |
двухтрубная, |
|||
а в правой —однотрубная система |
(рис. 8-17). |
|
|
|
|
|
Весьма важным является правильный выбор числа |
и |
расположения |
отдель |
|||
ных веток со |
стояками, увязанный с местоположением |
котельной |
(или |
тепло |
||
фикационного |
ввода) и с располагаемым давлением теплоносителя. |
Желательно |
располагать ветки пофасадно, обеспечивая гибкое регулирование отопления с уче
том солнечной радиации и ветра1 . |
|
В нашем случае выделены четыре пофасадные ветки, симметричные по отно |
|
шению к |
котельной. Устройство одной или двух более протяженных веток было |
бы менее |
удачным. Из-за наличия сравнительно небольшого гравитационного |
давления в протяженных ветках пришлось бы применить трубы значительных
диаметров, а при ремонте выключать отопление |
|
сразу |
во многих |
помещениях. |
|||||||||||
Ниже приведены |
расчеты диаметров трубопроводов. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
Д в у х т р у б н а я с и с т е м а |
|
|
|
|
|
||||||
Например, рассчитываем наиболее протяженное и неблагоприятно |
располо |
||||||||||||||
женное кольцо через левый нижний |
радиатор стояка 1. В этом приборе возни |
||||||||||||||
кает |
наименьшее |
гравитационное |
давление, |
а |
расход |
|
воды |
даже |
несколько |
||||||
больше (большая тепловая, нагрузка), чем в правом. |
|
|
|
|
|
||||||||||
Поскольку для жилого здания перепад температур в системе |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
M = tr—t0 |
= 95 — 70 = 25° С, |
|
|
|
|
||||||
располагаемое гравитационное давление в кольце |
[табл. 8-1 и формула |
(8-1)] |
|||||||||||||
|
Рі |
= Л (То — Ѵг) = (1.25 |
+2,0) |
(978 — 962) |
= |
52 |
кгс/м"-. |
|
|||||||
Из выражения |
(8-20) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
„ |
0.5РХ |
0,5-52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
« с р = |
- ^ 7 - = |
- j ^ y |
= |
0.39 |
кгс/м-м. |
|
|
|
|||
Кольцо |
состоит |
из 17 |
расчетных участков, |
|
длина |
которых |
приведена в |
||||||||
табл. |
8-5. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 При наличии в здании помещений с отличным от остальных режимом пользования отоплением желательно их обслуживать самостоятельно отключае мыми и регулируемыми ветками. Удобны для этого горизонтальные ветки.
92
Рис. 8-17. Аксонометрическая схема части системы отопления жилого дома
|
|
|
|
Расчет |
диаметров |
трубопроводов |
двухтрубной |
||
№ участ |
Q, |
ккал/ч |
С. кг/ч |
d. дюймы |
V, м/сек |
кгс/м'' |
2 |
I |
1, м |
ков |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
I |
30 |
530 |
1211 |
2Ѵ2 |
0,095 |
0,45 |
3,75 |
1,5 |
|
I I |
61 059 |
2422 |
2Ѵ2 |
0,18 |
1,6 |
1 |
|
11,5 |
|
I I I |
27 849 |
1114 |
2Ѵ2 |
0,092 |
0,42 |
1,5 |
|
6 |
|
I V |
13 732 |
549 |
I V , |
0,1 |
0,5 |
3,5 |
|
2 |
|
V |
10 708 |
428 |
I V , |
0,12 |
0,7 |
2 |
|
5 |
|
V I |
6 359 |
254 |
IV« . |
0,073 |
0,3 |
1,5 |
|
3 |
|
V I I |
3 529 |
141 |
1 |
0,08 |
0,32 |
5 |
|
9 |
|
V I I I |
1 701 |
68 |
3 /4 |
0,06 |
0,18 |
2 |
|
3 |
|
I X |
|
961 |
38 |
V , |
0,055 |
0,15 |
8,5 |
|
1,5 |
I X ' |
|
961 |
- 38 |
|
0,055 |
|
|
|
|
|
V , ' |
0,15 |
5,0 |
|
1,5 |
||||
v i r |
3 529 |
141 |
1 |
0,08 |
|
|
|
||
0,32 |
3,5 |
|
|
||||||
V I ' |
6 359 |
254 |
IV« |
0,073 |
0,3 |
1,5 |
|
7 |
|
V |
10708 |
428 |
I V , |
0,12 |
0,7 |
1,5 |
|
2,5 |
|
I V |
13 732 |
549 |
I V , |
0,1 |
0,5 |
5 |
|
4,5 |
|
I I I ' |
27 849 |
1114 |
2Ѵ, |
0,092 |
0,42 |
3 |
|
2,5 |
|
І Г |
61 059 |
2422 |
з ѵ , |
0,10 |
0,5 |
1,5 |
|
5 |
|
г |
30 |
530 |
1211 |
2Ѵ, |
0,095 |
0,45 |
2,25 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,2 |
П р и м е ч а н и я : 1. Тепловая нагрузка для второго н и ж н е г о радиатора еще меньше — щается объединением участков с одинаковыми расходами воды (участки I и Г , II и І Г , I I I
|
Ориентируясь в расчетной таблице (или номограмме |
рис. 8-15) на Rcf |
= |
|||||||||||||||||||||
=0,39 кгс/м--м, |
находят |
расчетное |
количество |
тепла |
для |
рассматриваемого |
||||||||||||||||||
участка |
(или ближайшее |
значение) |
и определяют |
отвечающие |
ему диаметр |
dy4, |
||||||||||||||||||
скорость |
воды Ууч и динамическое |
давление |
Рѵ. |
Сумма |
значений к. м. с. для |
|||||||||||||||||||
каждого |
участка |
выявляется |
из аксонометрической схемы (рис. 8-17) и прнлож. 7. |
|||||||||||||||||||||
Все расчетные величины заносятся в стандартный бланк |
|
(табл. 8-5). |
|
|
|
|||||||||||||||||||
Рассмотрим, |
например, |
участок |
IX с |
радиатором, |
имеющим |
тепловую |
на- |
|||||||||||||||||
грузку Оуч=961 ккал/ч. |
Количество воды G V 4 = |
|
961 |
=38 |
кг/ч; на |
номо- |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
у |
I (95 — 70) |
|
|
|
|
кгс/м2-м |
||||||
грамме |
наклонные |
линии, |
выражающие |
значение |
/?уч=/?С р=0,39 |
|||||||||||||||||||
и О у Ч = 3 8 кг/ч, пересекаются в точке, |
которая |
расположена |
даже |
за пределами |
||||||||||||||||||||
практически |
минимального |
для труб |
водяного |
отопления |
диаметра '/г . Прини |
|||||||||||||||||||
маем в расчете этот диаметр |
и находим, что при dy4 |
|
=l/2" |
и G y ,=3 8 кг/ч ис |
||||||||||||||||||||
комые расчетные значения будут: Яуч=6,3 |
кгс/м2 |
• м, |
ѵуч |
= |
0,055 м/сек, |
а соот |
||||||||||||||||||
ветствующее Р»=0,15 кгс/мг. |
Поскольку |
/ у ч = 1,5 |
|
м, |
|
то |
потери |
|
на трение на |
|||||||||||||||
участке Р Т р = Р у ч / у ч = 1,5 • 0,3=0,45 |
кгс/м2. |
Р ц . с = г , |
из |
прилож. |
7 |
находим, что |
||||||||||||||||||
Далее, переходя |
к |
определению |
потерь |
|||||||||||||||||||||
для |
участка |
IX |
2 £ = 8 , 5 |
(тройник |
при повороте |
струи £ =1,5 ; |
огиб обратного |
|||||||||||||||||
стояка, т. е. два |
отвода, £ = 2 - 0 , 5 = 1 , 0 ; |
два отвода |
трубы |
в |
углу |
помещения |
и |
|||||||||||||||||
отступ к проходной |
футорке |
радиатора |
£=1,0; |
кран |
двойной |
регулировки £ =4 ; |
||||||||||||||||||
радиатор £ =2,0/2=1,0)' . Таким |
образом, |
величина |
|
Р м . с = 2 £ Р „ = 8 , 5 • 0,15= |
||||||||||||||||||||
1 |
Вторая |
половина |
значения |
к. м. с. для радиатора |
отнесена |
к участку IX'. |
||||||||||||||||||
Для |
него |
2 £ = 5 , 0 |
(радиатор |
£ =2,0/2=1,0; |
отступ |
£ =0,5; |
отвод |
£ =0,5; |
кресто |
вина при повороте £=3,0).
94
Т а б л и ц а 8-5
системы (кольцо через нижний радиатор стояка /)
R, |
|
|
RI |
|
м. с |
|
|
Rl |
+ z |
|
|
|
|
Примечание |
|
|
|
|||||||
тр |
|
|
|
|
|
|
|
(виды м. с. на участке) |
|
|||||||||||||||
кгс/м.'1 |
|
|
кгс/м? |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
0,24 |
0,36 |
|
|
1,69 |
|
|
2,04 |
2 |
отв.; |
1 задв., полкотла, |
1 тр-к проход |
|||||||||||||
0,7 |
7,35 |
|
|
3,20 |
|
|
8,95 |
|
ной; |
2 |
отв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0,23 |
1,38 |
|
|
0,63 |
|
|
2,01 |
1 |
тр-к на ответвлении |
|
|
|
|
|
||||||||||
0,35 |
0,70 |
|
|
1,75 |
|
|
2,45 |
1 |
проб, кран; 1 тр-к на ответвлении |
|||||||||||||||
0,55 |
2,75 |
|
|
1,40 |
|
|
4,15 |
2 |
отв.; |
1 тр-к |
проходной |
|
|
|
||||||||||
0,3 |
0,90 |
|
|
0,45 |
|
|
1,35 |
1 |
тр-к проходной; 1 отв. |
|
|
|
||||||||||||
0,5 |
4,50 |
|
|
1,60 |
|
|
6,10 |
2 |
отв.; 1 проб, |
кран; |
|
1 тр-к |
проходной |
|||||||||||
0,3 |
0,9 |
|
|
0,36 |
|
|
1,26 |
1 |
тр-к проходной; 2 отв. |
|
|
|
||||||||||||
0,3 |
0,45 |
|
|
1,28 |
|
|
1,73 |
1 |
тр-к отв.; 4 |
отв.; |
1 |
per. |
кран; |
пол |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
радиатора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
0,3 |
0,45 |
|
|
0,75 |
|
|
1,20 |
полрадиатора; |
1 |
крест, |
повор.; отступ; |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отвод |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,5 |
3,50 |
|
|
1,12 |
|
|
4,62 |
1 |
отв.; 1 проб, |
кран; |
|
1 тр-к |
проходной |
|||||||||||
0,3 |
0,75 |
|
|
0,45 |
|
|
1,20 |
1 |
тр-к проходной; 1 отв. |
|
|
|
||||||||||||
0,55 |
2,47 |
|
|
|
1,05 |
|
|
3,52 |
1 |
отв.; |
1 тр-к |
проходной |
|
|
|
|||||||||
0,35 |
0,88 |
|
|
2,50 |
|
|
3,38 |
1 |
тр-к слиян.; 1 проб, кран |
|
|
|||||||||||||
0,23 |
1,35 |
|
|
|
1,26 |
|
|
2,61 |
1 |
тр-к слиян. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
0,35 |
0,18 |
|
|
0,75 |
|
|
0,93 |
1 тр-к отв. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
0,24 |
0,29 |
|
|
|
1,01 |
|
|
1,30 |
1 |
отв.; |
1 задв.; |
полкотла |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
2 (RI + г) = |
48,8'< 52 |
|
кгм/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Невязка |
составляет |
Д Р |
52—48,8 |
•100 = |
6,15% |
|
< |
10%. |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
740 ккал/ч, |
поэтому н е г о |
подводка |
принимается d = Va"- 2. Практически |
|
расчет |
сильно |
у п р о - |
|||||||||||||||||
Н I I Г H T |
Д.). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1,28 кгс/м2, |
а общая |
потеря |
на |
участке |
(на |
трение |
и на |
местные |
сопротивле |
|||||||||||||||
ния) будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ т р |
+ |
Р«.с |
= |
0,45 |
+ |
1,28 |
= |
1,73 |
кгс/м2. |
|
|
|
|
|
|
|||||
При подборе диаметров труб, обслуживающих верхний |
радиатор стояка /, |
|||||||||||||||||||||||
необходимо |
учесть значительное |
гравитационное |
давление, |
возникающее в |
нем, |
|||||||||||||||||||
|
|
Р\ |
= |
(4,25 |
+ |
2,0) |
(978 |
— 962) |
= |
100 > |
52 |
кгс/м*. |
|
|
|
|||||||||
Поскольку |
давления |
в |
начальной |
(а) |
и |
конечной |
(б) |
точках |
увязываемых |
|||||||||||||||
параллельно |
соединенных |
полуколец |
(а — радиатор |
А — б) |
|
и |
(а — радиатор |
|||||||||||||||||
Б — б) должны |
|
быть |
одинаковы, в |
увязочном |
расчете |
необходимо |
выдержать |
|||||||||||||||||
условие: |
(RI |
+ |
|
) у ч |
|
= |
2 |
( Я / + 2 ) у , ѵ ш . і х . і Х ' + |
(100 |
- |
|
52) |
кгс/м2. |
|
||||||||||
|
2 |
Х |
|
|
||||||||||||||||||||
Если |
на |
участке |
X не |
удастся использовать |
наличное |
давление |
(иметь |
тре |
буемые потери давления), то избыток его придется гасить регулировочным кра
ном у верхнего радиатора А |
(первая, или монтажная, регулировка). |
|||
При подборе диаметра |
трубы |
прямоточного |
лестничного стояка 3 необхо |
|
димо учитывать давление в нем |
|
|
|
|
р3 = (0,9 |
+ 2,0) |
(978 — 962) = |
46,4 |
кгс/м2. |
Поскольку, опять-таки, давления в начальной и конечной точках увязывае мых параллельно соединенных полуколец должны быть одинаковы, условием для , увязочного расчета должно быть
(RI+ |
2 ) у ч Х І = > 2 ( R / + г ) у ч . Ѵ Ь Ѵ И і v i n , I X , і х ' . Ѵ П ' . ѵ і ' + (46,4 - 5 2 ) кгс/м*. |
В |
расчете потерн давления в стопке 3 будут представлены лишь одним участ- |
|||||||
|
|
„ |
4349 |
. . . |
. |
|
|
|
ком с |
постоянным |
расходом G = |
1 (95 — 70) |
=174 |
кг/ч |
и |
к. м. с. |
согласно |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
прплож. 7 S£=15,5 |
(2 тройника |
ответвления, |
9 отводов, |
2 |
радиатора, |
2 пробоч |
ных крана диаметром 3 Д" )
На основе выполнения соответствующих увязочиых расчетов определяются и
диаметры всех остальных участков ветки со стояками /—3. |
|
|
||||
|
О д н о т р у б н а я |
с и с т е м а |
|
|
||
Произведем, как |
характерный, |
гидравлический |
расчет |
наиболее протяжен |
||
ного кольца через |
котельную и |
дальний |
от нее |
стояк 8. Учтем, |
что участки |
|
с наибольшими расходами ( I , Г; I I , ІГ; I I I , III' ) являются |
общими |
и для одно |
трубной, и для двухтрубной веток. Потеря давления и диаметры этих участков уже определены (табл. 8-5).
Располагаемое гравитационное давление Р 8 в кольце через однотрубный стояк 8 подсчптывается по выражению (8-10) и отвечает графику, приведенному на рис. 8-8 для однотрубного стояка с постоянно действующим соосным з. у.
|
Согласно выражениям |
(8-12) н (8-13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
_ |
|
1868 + |
|
1743 |
|
. . . |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gr _ о - |
1 (95 — 70) |
= |
144 |
кгіч; |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
/' |
= 95 — 1 8 6 9 |
= |
95 — 13 = |
|
82° С. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1-144 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тогда |
по выражению (8-7) |
и сообразно с данными |
табл. 8-1 |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
Pg |
= |
(4 + |
2,0) (970 — 962) + |
(1 + |
2,0) (978 — 970) = |
72 |
кгс/м*. |
|
|
||||||||||
|
Таким образом, для преодоления потерь давления на участках |
X I I , X I I I , XIV, |
|||||||||||||||||||
XV |
(включая |
здесь и сборные |
участки трубопровода с одинаковыми расходами |
||||||||||||||||||
воды) |
может быть израсходовано (см. табл. 8-5) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
P |
8 ~ ^ R |
l + |
2 > у ч і . і ' ; і і . і і ' ; Ш . И Г = |
72 - ( 2 , 0 4 + |
1,3 |
+ |
8,95,+ 0,93 |
+ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
+ |
2,01 + |
2,61) = |
|
72 — 17,84 = |
54,16 |
кгс/м2. |
|
|
|
||||||
|
Последующий |
расчет |
представлен |
в табл. 8-6. |
При этом |
для этаже-узлов |
|||||||||||||||
стояка |
8 приняты |
суммарные значения |
2Ç y |
согласно |
правой |
вертикальной |
шкале |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет |
диаметров |
трубо |
|||
№ |
участ |
|
Q, |
ккал/ч |
G, |
кг/ч |
d, дюймы |
v. |
м/сек |
|
|
|
|
s |
t |
|
|
||||
|
ков |
|
|
|
кгс/м'' |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
X I I , |
Х І Г |
14 117 |
565 |
I V , |
|
0,14 |
|
1,0 |
|
8,5 |
|
9 |
|||||||||
X I I I , |
Х І І Г |
10 745 |
430 |
1V4 |
' |
0,14 |
|
1.0 |
|
3,5 |
12 |
||||||||||
X I V , X I V |
|
6 442 |
259 |
1 |
|
|
0,14 |
|
1,0 |
|
3,0 |
|
4 |
||||||||
X V , |
X V |
|
|
3 612 |
144 |
1 |
|
|
0,07 |
|
0,24 |
|
9,53 |
17 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
[Rl-\-Z)y4 |
|
X I I — X I I ' : |
Х І І І - Х І І Г ; |
X I V - X I V ; |
X V - X V |
||||||||
|
1 Сопротивление тройников с пробкой, |
устанавливаемых |
на |
стояках, |
не |
||||||||||||||||
учитывается, так как в них отсутствует изменение расхода воды. Диаметр |
стояка |
||||||||||||||||||||
принят 3/І" |
из-за несколько |
увеличенного сопротивления |
последовательно |
соеди |
|||||||||||||||||
ненных радиаторов. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
|
|
96
графиков, приведенных на рис. 8-9. Так, конструируя |
сам стояк, его з. у. и под |
водки соответственно из труб диаметрами 1X3/4X3/4", |
имеем: |
для верхнего этаже-узла с односторонним |
расположением радиатора |
Çy =1,28; |
|
для нижнего с двусторонним расположением — Çy = 0,75. |
Подобным образом |
(пример 20) |
ведется расчет |
трубопроводов |
и насосных систем водяного отопления, в которых |
располагаемое |
||
давление |
|
|
(8-21) |
|
|
|
|
где Ргр—-гравитационное |
давление, |
действующее в |
рассматривае |
мой системе, определяемое в зависимости от вида системы; Arne —
принудительное давление, создаваемое местным насосом |
(обычно |
||
1000—2000 кгс/м2), |
или наличное от теплоцентра. |
|
|
В практике нередко приходится пересчитывать диаметры |
от |
||
дельных участков при изменении расхода воды, например |
с Gi |
до |
|
G2. В этом случае |
допустимо применять выражение |
|
|
|
|
(8-22) |
При гравитационной циркуляции расширительный сосуд при соединяется непосредственно к главному стояку; уклон магистра
лей— по течению воды, величиной і=0,005 |
м/м |
(для подводок |
||
к приборам — 0,01-г-0,02). Когда |
скорости |
воды |
в магистралях |
|
невелики, всплывание |
воздушных |
скоплений |
к |
расширительному |
сосуду обеспечивается |
даже навстречу потоку воды. |
При насосной циркуляции присоединение расширительного со суда чаще осуществляется к обратной линии, до насоса. В этом
случае система |
оказывается |
под положительным (нагнетательным) |
||||||||||||||
давлением насоса. Переход |
от положительного давления |
к |
отрица- |
|||||||||||||
проводов |
однотрубной |
системы |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
8-6 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
R, |
RI, |
Z, |
кгс/м? |
RI |
+ Z, |
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н ие |
|
|
|
||
кгс/м? • м |
кгс/м" |
|
|
кгс/м'' |
|
|
|
(виды м. с. на участке) |
|
|
||||||
0,90 |
8,10 |
|
8,5 |
16,6 |
1 тр-к к |
отв.; |
1 тр-к |
слиян.; |
2 |
проб. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
крана |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,00 |
12,00 |
|
3,50 |
15,50 |
2 |
тр-ка |
проходных; |
3 |
отв. |
|
|
|
||||
1,2 |
4,80 |
|
3,00 |
7,80 |
2 |
тр-ка |
проходных; |
2 |
отв. |
|
|
|
||||
0,40 |
6,80 |
|
2,33 |
9,13 |
2 |
тр-ка |
проходных; |
2 проб. крана; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3 |
отв.; |
2 |
этаже-узла |
(2 £ |
= 1,28 + |
||||
|
|
|
|
|
|
|
+ |
0,75 |
= |
2,03) |
|
|
|
|
|
|
= 49,3 |
кгс/м" < |
Рв = |
54,16 |
кгс/м2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тельному (рис. 8-18) происходит в нейтральной точке (н. т.), на ходящейся под неизменным давлением столба воды в расшири тельным сосуде, безразлично к тому, работает насос или нет.
97
Рис. 8-18. Распреде |
|
|
|
|
|
||||
ление |
давлений |
цир |
|
|
|
|
|
||
куляционного |
насо |
|
|
|
|
|
|||
са в системе при при |
Рис. 8-19. Распределение |
давлений цирку |
|||||||
соединении |
расшири |
||||||||
тельного |
сосуда |
к |
ляционного насоса |
(сплошная |
линия) и |
||||
сборной |
магистрали |
гидростатического |
(пунктир) |
при |
присоеди |
||||
/ — расширительный |
со |
нении расширительного |
сосуда |
непосред |
|||||
суд; |
2 — насос; |
3 — ко |
ственно к |
главному |
стояку |
||||
|
тел |
|
|
/ — расширительный |
сосуд; |
2 —/насос; |
3 — котел |
Отвод воздушных скоплений из верхних магистралей, прокладывае
мых |
с подъемом по течению воды, |
увлекающей эти |
скопления |
(скорость воды до 1,0 м/сек и более), |
осуществляется |
к специаль |
|
ным |
воздухосборникам и воздухоотводчикам — вантузам (рис. 8-20). |
Те и другие устанавливают в концах верхних магистралей (в точке а, см. рис. 8-18).
В насосной системе может быть присоединение расширитель ного сосуда и непосредственно к главному стояку. Вскипание воды можно исключить. Действительно, помимо насосного давления (за
штрихованная площадь на рис. 8-19) существует (см. |
пунктир) |
и положительное гидростатическое (под уровнем воды в |
расшири |
тельном сосуде), намного превышающее разряжение, создаваемое циркуляционным насосом.
Наиболее опасна точка п, испытывающая небольшое гидроста
тическое давление. Однако для |
предотвращения вскипания |
в ней |
|||
воды легко выдерживается' условие: |
|
||||
|
|
|
h' > S (RI + z) + 200, |
(8-23) |
|
где |
(Щ + z)—потеря |
давления |
в магистрали т. — п. |
|
|
Несложное присоединение сосуда (без воздухосборника |
и ван- |
||||
тузов) |
по |
рис. 8-19 |
допускает |
прокладку верхней магистрали |
|
с подъемом |
к нему и в насосной |
системе. Обезвоздушивание через |
расширительный сосуд при больших скоростях воды в магистралях
будет |
надежным, |
если периодически выключать насос. |
Способ |
ствует |
отделению |
воздушных скоплений и присоединение |
сосуда |
к главному стояку по последовательной схеме рис. 8-20, б. |
|
98
Рис. 8-20. Варианты присоединения расширительного сосуда
а — к |
обратной магистрали; |
б — последовательное, непосредственно |
||
к главному |
стояку; / — расширительный |
сосуд; 2 — расширительная |
||
труба; |
3 — |
циркуляционная; 4 — сигнальная |
в котельную (или тепло- |
|
центр); |
5 — переливная (в |
канализацию); |
6 — воздухосборник; 7 — |
вантуз
Рис. |
8-21. Вантуз конструкции |
ВНИИГС |
||
а — о б щ и й |
вид; |
б — пружинный |
клапан; |
/ — корпус; 2- |
поплавок; |
3 — п р у ж и н а ; 4 — |
отверстие |
в клапане |
На рис. 8-21 показан вантуз. Если в пространстве между кор пусом и поплавком собирается воздух, поплавок опускается, сжи мается пружина и для воздуха открывается выход в атмосферу. После этого уровень воды поднимается, поплавок всплывает и отверстие в клапане прикрывается.
Как видно из рис. 8-20, а, вантуз присоединяется к системе отопления после воздухосборника. Последний устанавливается для сбора и удаления воздушных скоплений при ремонте вантуза. Устройство горизонтальных воздухосборников (увеличение диа метра магистрали) нецелесообразно. Возникающие парные вихри (рис. 8-22, а) препятствуют отведению воздушных скоплений.
99