книги из ГПНТБ / Дубынин, Н. Г. Совершенствование технологии выемки тонких наклонных жил
.pdfНа опытном участке угол падения рудного тела колебался от 20 до 50°. В лаве выделялись три характерных участка с углами падения: 25, 35, 45°.
Были исследованы основные параметры этого способа доставки: диаметр насадки, напор воды, угол наклона забоя. Кроме того, для решения вопросов, связанных с гидродоставкой руды, необ ходимо было разработать схему обезвоживания руды с мини мальными потерями обогащенной рудной мелочи.
Исследование основных параметров гидродоставки
Определение эффективной длины струи и оптимального диа метра насадки. Для установления эффективной длины струи и оптимального диаметра насадки были проведены опыты при угле падения 35° (участок 2) при постоянном напоре в насадке 8 атм.
В каждом отдельном опыте применяли насадки с диаметром 10, 15, 20 и 25 мм. Доставка руды производилась на 20 м.
Результаты замеров приведены в табл. 19, по данным которой построен график зависимости производительности доставки (мони тора) и удельного расхода воды при различных диаметрах на садок (рис. 17).
Из табл. 19 видно, что с увеличением внутреннего диаметра насадки с 10 до 25 мм эффективная длина струи (активного транс-
|
|
|
Т а б л и ц а 19 |
|
|
Т а б л и ц а 20 |
||
|
Производительность монитора |
П роизводительность |
м они |
|||||
|
|
и удельный расход воды |
тора при различном напоре |
|||||
при |
----------------- -— ■ |
различны х |
диам етрах |
насадок |
|
В О Д Ы |
|
|
Диаметр на садки, мм |
Эффективная длина струи, м |
Производите льность мо нитора. т,ч |
Удельный расход воды, м3/т |
Угол наклона забоя, град. |
Напор, атм |
Производите льность мо нитора, т/ч |
Удельный ра сход воды, ма/т |
|
10 |
|
16,5 |
14,5 |
0 ,9 0 |
25 |
о |
14,0 |
1,95 |
15 |
|
15,0 |
2 2,0 |
0,73 |
25 |
8 |
20,5 |
1,35 |
20 |
|
11,0 |
2 6,0 |
0,85 |
||||
|
|
10 |
22,0 |
1,00 |
||||
25 |
|
9,5 |
24,0 |
1,25 |
25 |
портирования кусков руды) снижается от 16,5 до 9,5 м. Наиболее эффективная длина струи образуется при насадке с диаметром 10 мм, при котором достигается ее наибольшая компактность, а значит, и достаточная для перемещения кусков руды энергия удара. Однако производительность монитора с диаметром насадки 10 мм самая низкая (14,5 т/ч). Максимальная производительность обеспечивается при насадке 20 мм (26 т/ч), хотя эффективная длина струи составляет 11 м. Это объясняется тем, что при диа метре 20 мм струя воздействует на гораздо большую площадь навала руды, чем при диаметре 10 мм, и по количеству воды она больше.
50
Как видно из табл. |
19 и |
|
|
|
|||||
рис. 17, оптимальный диаметр |
|
|
|
||||||
насадки для условий экспе |
|
|
|
||||||
риментирования |
составляет |
|
|
|
|||||
20 мм, при |
котором |
достиг |
|
|
|
||||
нута наибольшая производи |
|
|
|
||||||
тельность (26 т/ч) при срав |
|
|
|
||||||
нительно |
небольшом |
удель |
|
|
|
||||
ном |
расходе воды (0,85 м3/т). |
|
|
|
|||||
Таким |
|
образом, |
|
опти |
|
|
|
||
мальным |
размером |
насад |
10 |
15 |
|
||||
ки |
монитора является |
диа |
2 0 5 , м м '■ |
||||||
метр, равный 20 мм. |
|
Рис. |
17. Зависимость производится г>- |
||||||
Влияние |
напора |
струи и0сти монитора Р, т/ч (гидродоставки) и |
|||||||
на |
производительность моудельного расхода водыQ, м3/т отдиамс- |
||||||||
нитора. Чтобы |
установить тРа |
пасаДки й (”РН паі10Рс 8 а™-) |
|||||||
влияние |
|
напора |
|
воды ’ - производ^ “ йЬПр°с™Гводаі^^ 2 “ удель' |
|||||
на |
производительность |
мо |
|
|
|
||||
нитора, |
было |
проведено три серии опытов на участке 1 с углом |
наклона забоя 25°. В каждой серии доставка руды производилась при давлении 6, 8 и 10 атм с использованием насадки оптимального
диаметра — 20 мм.
Результаты опытов приведены в табл. 20, из которой видно, что с увеличением напора производительность монитора увеличи вается: при 6 атм она не превышает 14 т/ч, а при напоре 10 атм достигает 22 т/ч, т. е. возрастает в 1,6 раза.
Есть основание полагать, что при напоре воды 15—20 атм и более доставка производилась бы значительно эффективнее, что, однако, потребует более мощных насосных установок и закреп ления монитора на специальной платформе или распорных ко лонках. Это приведет к снижению маневренности, простоте, свя занным с перемещением монитора, и к большому заиливанию выработок (расход воды достиг бы 160—400 м3/ч). Следовательно,
в условиях |
узкого |
очистного |
забоя при доставке |
сравнительно |
|||
|
|
Т а б л и ц а 21 |
|
|
Т а б л и ц а 22 |
||
Производительность монитора |
Производительность |
монитора |
|||||
и |
удельный |
расход |
воды |
и удельный расход |
воды в |
||
при различных углах наклона |
зависимости от угла наклона |
||||||
|
почвы забоя |
|
линии фронта очистного забоя |
||||
Напор, атм |
Угол наклона почвы забоя, град |
Производите льность мо- 1 нитора, т/ч |
Удельный расход воды, м’/т |
Угол наклона! почвы забоя, I град. |
Угол наклона линии фронта очистного за боя, град. |
Производите - ; льность мо нитора, Т ч |
Удельный расход воды, м“,т |
10 |
25 |
22,0 |
1,00 |
25 |
0 |
20,5 |
1 ,10 |
10 |
35 |
2 1 ,0 |
0,75 |
25 |
5 |
2 3,0 |
1,00 |
25 |
10 |
2 1 ,5 |
0 ,85 |
||||
10 |
15 |
20,5 |
0,6 |
25 |
15 |
2 2,5 |
1 ,10 |
4 * |
|
|
|
|
|
|
51 |
2 ,5 - |
р, т/ . |
|
|
|
|
|
небольших |
объемов |
руды |
на |
||||||||
- |
|
|
|
|
/ч/ |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
УІ / |
|
пор |
воды, |
равный |
10 |
атм, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
является наиболее рациональ |
||||||||
W- |
|
\ |
|
|
|
|
|
ным. |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
L ' |
|
L |
|
Влияние угла наклона почвы |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
забоя |
на |
производительность |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
X Ч у\ |
|
|
|
|
монитора. Установить вли |
|||||||||
1,5- |
20 |
V |
|
|
|
яние угла наклона почвы за |
||||||||||||
|
|
|
|
>с |
ч |
|
|
|
|
боя на |
производительность мо |
|||||||
|
|
|
|
\ |
\ |
, |
|
|
|
нитора |
нам |
позволили |
три се |
|||||
1,0 |
|
|
|
|
|
|
рии опытов по доставке руды |
|||||||||||
|
|
\ |
|
|
|
k--- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
4 |
7 |
на |
участках, |
имеющих углы |
||||||||
|
|
|
|
|
|
i— |
падения 25, 35 и 45°. В каж |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
0,5Л |
10 |
|
|
|
u. |
|
дой серии доставка руды |
про |
||||||||||
|
_____ |
|
изводилась при напоре воды 10 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
25 |
|
|
|
45осс |
атм и диаметре насадки |
20 |
мм. |
|||||||
Рис. 18. Зависимость производи |
||||||||||||||||||
Результаты |
|
опытов |
|
сведены |
||||||||||||||
тельности монитора Р, т/ч (гидродо |
в табл. |
21, |
по данным которой |
|||||||||||||||
ставки) |
и удельного |
расхода воды |
построен график рис. |
18. |
|
|||||||||||||
Q, м3/тот угла наклона почвы забоя |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
а 0. |
|
|
|
|
Из табл. 21 видно, что угол |
||||||||
1, |
2 . 3, —производительность монитора; |
наклона почвы забоя существен |
||||||||||||||||
4, |
|
напоре соответственно 10, |
8 |
и 6 атм) |
но |
влияет |
на производитель- |
|||||||||||
S, |
в |
,— удельный |
расход |
воды |
(при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
„ „ |
|
|
|
|
or |
/го |
она |
' |
ность доставки: с увеличением |
|||||||||
угла падения от 25 до 45 |
увеличивается с |
22 до |
29 5 |
т/ч. |
Определение рационального угла наклона линии фронта очист ного забоя. Как установлено выше, руда перемещается в основном
Л , Г |
динамич®ских УДаров струи воды по одному или нескольким |
кускам |
руды. Замечено, что компактная струя воды, ударяясь |
о куски, рассредоточивается и фронтом от 1,5 до 2,5 м стекает по почве забоя на горизонт откатки. Так как толщина слоя воды значительная (2 3 см), то такой поток существенно не влияет на перемещение кусков руды (за исключением переноса рудной мелочи), чевидно, для того чтобы повысить эффективность пере мещения кусков руды, необходима концентрация потока воды, чего можно достигнуть, устанавливая вдоль забоя желоба. Однако
это значительно усложнит технологию гидродоставки.
1 онцентрацию потока можно обеспечить, если сделать небольшои наклон линии фронта очистного забоя в сторону направления отработки блока. Это можно осуществить, обеспечив опережение выемки верхней части лавы относительно горизонта откатки. а данном случае сопряжение груди забоя с почвой образует
своеобразный желоб, позволяющий при работе монитора скон центрировать поток воды.
Чтобы определить рациональный угол наклона линии фронта
очистного забоя, на |
участке 1 было |
проведено 4 серии опытов. |
" отдельных опытах |
угол наклона |
принимался равным 0,5; 10 |
и 15 . Угол наклона почвы забоя во всех опытах был равен 25°, диаметр насадки — 20 мм и величина напора воды — 10 атм.
52
Результаты |
опытов |
сведены в q^ |
i |
|||||
табл. |
22. |
По |
|
|
|
г , - — - |
^ y |
/r Р, т/ |
ее данным пост |
|
|
||||||
роен |
график |
зависимости |
|
|
||||
производительности |
монитора |
|
|
|||||
и удельного расхода |
воды от |
|
|
|||||
угла |
наклона |
линии |
фронта |
|
|
|||
очистного забоя (рис. 19). |
|
|
||||||
Из табл. 22 и рис. |
19 |
видно, |
|
|
||||
что при |
угле |
наклона |
линии |
|
|
|||
фронта очистного забоя, равном |
|
|
||||||
10°, достигается максимальная |
|
|
||||||
производительность |
монитора |
|
|
|||||
(24,5 т/ч) и минимальный удель |
Рис. 19. Зависимость ’’производи |
|||||||
ный расход воды (0,85 м3/т). С |
тельности монитора Р, т/ч иудольного |
|||||||
увеличением угла (15° и |
выше) |
расхода воды Q, м3/т от угла наклона |
производительность монитора |
линии фронта забоя ß°. |
|
снижается, а удельный расход 1 |
производительность |
монитора* 2 __ |
воды возрастает. Снижение по |
удельный расход |
воды. ’ |
|
|
казателей гидродоставки в данном случае происходит вслед ствие того, что результирующий угол, образованный линией падения и лиииеи забоя, уменьшается. С уменьшением угла естественно, снижается скорость потока, т. е. ухудшаются усло
вия доставки. Следовательно, угол наклона линии фронта очист ного заооя, равный 10 , является наиболее рациональным.
Таким образом, для концентрации струи потока воды, чтобы повысить производительность доставки, необходимо линии фронта очистного забоя придать наклон в сторону отработки, равный 10° Опытные раооты по снижению потерь рудной мелочи и заил^ вания выработок При гидродоставке руды вода увлекает с собой
SEZ? |
T |
a |
m |
i l паяs |
м ІТ Г Г ,руды’асть |
||||||||
|
|
|
масса ее |
попадает в водосточные |
|||||||||
канавы, стекает в отработатпгп |
я™т„„ т |
|
„ |
|
видииишыв |
||||||||
ПуТИ |
|
|
|
1 |
пые |
блоки и |
заиливает |
откаточные |
|||||
|
|
Выпуск пульпы на откаточный горизонт и ее потери наносят |
|||||||||||
существенный ущерб |
рудникѵ Rn Пйт,т, |
|
|
|
ри НсШ0СЯТ |
||||||||
|
|
|
|
гА0/ |
* |
нхмнику. ьо-первых, теряемая пульпа со |
|||||||
держит до 50% обогащенной пѵттпй |
мелочи, |
„ |
пульна со |
||||||||||
в к о т о р о й |
в* 1 |
5 — 9 |
н я чя ь |
р у д |
о и |
содержание металла |
|||||||
И |
7 |
оси тэ |
J |
w р |
ьшіе |
по |
сравнению с рядовой рудой |
117, 29]. Во-вторых, в результате зашивания откаточных гори зонтов создаются «пробки, и неудобство в работе в н у т /и ш а х ™ транспорта. В-третьих, очистка заиленных канав и пуѴен тссбтет
большнхзахрат. труда, нескольку „на выполняется в о ™ |
У |
||
НУ» технологически) с х е м Г д о З к и в І 2 |
‘б°МТЬ Ра»"оналІ- |
||
кой Аткттт™ тпггттт „ „ У доставки с учетом улавливания мел- |
|||
РУ |
ликвидации заиливания |
выработок. |
|
Га ппяГаіШ |
“ДВа Варианта Улавливания рудной мелочи: |
||
} ? v m Z Ж |
ВЬГраб0ТКе; б) в фильтрующем слое. |
|
ботке заключюѵгряЛ^ВаНИЯ рудной мелочи на подэтажной выраследующем. Руда и пульпа поступают на
53
|
|
|
Т а б л и ц а |
23 |
подэтажную выработку, пройден |
|||||||
Потери рудной мелочи и время |
ную с уклоном |
4—8°, |
где |
руда |
||||||||
обезвоживания |
руды при различной |
по мере |
накопления |
транспор |
||||||||
|
толщине слоя фильтра |
|
тируется |
скрепером |
по уклону |
|||||||
Толщина1 фильтрующегоі |
слоя,м |
Доставлено руды, т |
Потери руд |
Времяобезво живанияр у ,дымин. |
выработки |
до |
рудоспуска. |
При |
||||
ной мелочи |
10—15 мин) возвращается в рудни |
|||||||||||
|
|
|
|
перемещении руды |
по |
уклону |
||||||
|
|
|
|
|
|
происходит |
ее |
обезвоживание. |
||||
|
|
|
т |
% |
|
Осветленная вода (после отстоя |
||||||
|
|
|
|
|
|
чную магистраль или |
сбрасывает |
|||||
1 |
|
14 |
0 ,3 8 |
2,7 |
6 ,8 |
ся на горизонт откатки. Оставшая |
||||||
2 |
|
12 |
0,21 |
1,8 |
7,3 |
ся на почве |
рудная мелочь и или |
|||||
3 |
|
16 |
0,18 |
1,1 |
7,8 |
|||||||
4 |
|
16,5 |
0,16 |
1,0 |
8 ,0 |
стый материал доставляются скре |
||||||
|
|
|
|
|
|
пером в транспортные средства. |
||||||
Данный способ обезвоживания руды имеет |
ряд |
недостатков: |
1)необходимо использовать средства механизации доставки, требуются дополнительные затраты труда и энергии;
2)вместе с рудой в вагонетки поступает значительное коли
чество пульпы, что усложняет выгрузку вагонеток (особенно в зимний период).
Схема улавливания рудной мелочи в фильтрующем слое зна чительно проще. Выработки, по которым выдается руда из блока (дучки), предварительно заполняются рудой. Затем гидромонито ром к выработкам доставляется вместе с водой 15—20 т руды. После этого доставка руды прекращается на 10—15 мин, в течение которых механическая смесь мелкой руды с водой (пульпа) про никает через руду в выпускных выработках (фильтр). Мелкие
частицы руды |
и |
илистый материал |
остаются |
в |
слое |
фильтра, |
||||
а избыточная, несколько осветленная вода |
поступает |
в водо |
||||||||
сточные канавы. По оконча |
|
|
|
|
|
|
|
|||
нии |
стока воды |
обезвожен |
п д Т,мин |
1 |
|
|
|
|
||
ную руду грузят в вагонетки. |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
\ |
|
|
|
|
||||
Технология улавливания |
|
|
—\----- |
|
г" |
/ |
|
|||
рудной мелочи и обезвожива |
|
|
\ |
|
|
|||||
ния руды в фильтрующем слое |
|
|
\ |
___ |
|
|
||||
пе имеет указанных выше не |
1,8 - |
|
^ |
|
|
|||||
достатков. Перерывы, связан |
1, 1- |
|
|
ч •V, |
|
|
и. |
|||
ные |
с выпуском |
воды, мо |
іо- |
|
|
|
|
|
||
гут использоваться рабочими |
6' |
|
|
|
|
|
|
|||
для |
перемещения монитора, |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
уборки леса и других работ. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Для установления рацио |
|
|
|
|
|
|
|
|||
нальной высоты слоя филь |
|
|
|
|
|
|
|
|||
тра и времени,необходимого |
|
|
|
|
|
|
|
|||
па обезвоживание руды, были |
Р и с . 2 0 . |
Зав и си м ость |
потерь |
р у д н о й |
||||||
проведены опыты по выпус |
мелочи |
II |
и времени |
обезвоживания |
||||||
ку руды из люков при высоте |
руды t от толщины фильтрующего слоя тп |
|||||||||
слоя |
фильтра 1,2, Зи 4 м с |
1 — время обезвоживания |
руды; |
2 — потери |
||||||
постоянным |
притоком воды |
|
|
рудной |
мелочи. |
|
|
24 м3/ч. Результаты замеров потерь рудной мелочи и времени обе
звоживания руды сведены в табл. 23.
Из табл. 23 и графика, построенного по ее данным (рис. 20), видно, что при слое фильтра, равном 1 м, потери мелочи составляют 2,7%, в то время как при толще слоя 3—4 м — всего 1%. При этом время обезвоживания руды увеличивается незначительно.
Поскольку при высоте слоя фильтра 3—4 м потери мелочи не значительны, то оптимальная высота фильтрующего слоя равна 3 м, что практически соответствует высоте рудовыпускных выработок
3—3,5 м.
Методика расчета производительности гидродоставки. Произ
водительность гидродоставки может |
быть описапа |
формулой |
||
Р = |
Oysin а |
т/ч, |
|
(14) |
|
0,05-L |
|
|
|
где Q _ расход воды, м3/ч; у — насыпной вес рудной массы, т/м3; гх — угол наклона забоя, град; L расстояние доставки руды, м, 0,05 — размерный коэффициент, учитывающий влияние расстоя
ния доставки, 1/м.
гРасход воды определяется уравнением
м3/с, * |
(15) |
где р. — коэффициент расхода, равный ^0,93; s |
площадь попе |
речного сечения выходного отверстия насадки, |
м2, ѵ скорость |
вылета струи из насадки, м/с.
Скорость вылета стрѵи можно записать известным уравнением
V = ФІ^2g H м/с, |
(16) |
где ф — скоростной коэффициент ~0,93; g |
ускорение силы тя |
жести, 9,81 м/с2; Н — полный напор воды при входе в насадку,
м вод. ст. |
|
- |
Подставив значение скорости ѵ в выражение (15) и преобразуя |
||
его, получим |
|
|
Q = |
0,78pxpd2 / 2 ІЯ м3/с, |
(17) |
где d — диаметр выходного отверстия насадки, м. |
|
|
После подстановки |
в выражение (14) расхода воды, согласно |
формуле (17), часовая производительность гидродоставки составит
~ |
3600 0.78Цфй2т / ^ Я sina |
ч '1- |
мй> |
I |
-----------■ КШІ |
V > |
С введением коэффициента использования установки ка, учитывающего перестановки монитора, уборку «завалов», формула
примет окончательный вид |
|
|
|
|
иусг2 У 2gH sin a |
/; |
|
Р — |
2800[хф* п.пвг |
т/4. |
(19) |
Коэффициент использования установки /іи принят |
по данным |
||
опытных работ и равен 0,65—0,8. |
|
|
При к в = 0,7 и оптимальных значениях диаметра насадки и на пора производительность гидродоставки составит
р _ 2800-0,93-0,93-0,7-1,8-0,02* 1^2-9,81-100 sin 25“ |
|
„„ . |
|
0,05-20 |
------ - |
= |
т/ч, |
что удовлетворительно совпадает с данными опытных работ (см
табл. 20). Следовательно, формула (19) может быть применена для инженерных расчетов.
Таким образом, результаты опытов показали:
1.Уборку руды посредством напорной струи монитора рацио нально производить последовательно отдельными участками, снизу вверх, применяя насадку диаметром 20 мм и напор воды 10 атм
2.Производительность гидродоставки невысокая и составляет 7—25 т/ч при расстоянии доставки соответственно 60 и 20 м.
3.Гидравлический способ характеризуется полнотой доставки РУДЫ и тщательпой зачисткой рудной мелочи, что делает его эффек тивным для уборки небольшого количества руды (10—20 т) за
сравнительно небольшой период времени (1—1,5 ч). ' 4. Улавливание рудной мелочи и обезвоживание руды наибо
лее рационально производить с использованием фильтрующего слоя толщиной не менее 3 м.
В связи с изложенным гидродоставку целесообразно рекомен довать как вспомогательный способ для тщательной уборки и за чистки небольших объемов руды, оставшейся после работы более производительных механических средств доставки.
§ 3. КОНСТРУКЦИЯ II РАБОТА МНОГОСКРЕБКОВОЙ ДОСТАВОЧНОЙ УСТАНОВКИ
Как показано в § 3, гл. I, первоочередной задачей усовершен ствования скреперной доставки явилось повышение ее произво дительности. Последняя зависит от расстояния доставки. Следо вательно, если рационализировать скреперную установку таким образом, чтобы сократить во всех случаях дальность передвиже ния скрепера, то производительность резко возрастет. Повыше ние ее может быть достигнуто и путем увеличения емкости скре пера, т. е. мощности привода.
Уменьшение длины доставки сопряжено с сокращением длины забоя, т. е. с уменьшением параметров очистного блока. Это вызо вет увеличение объема нарезных работ (особенно проходки дорого стоящих восстающих выработок) и рост себестоимости добычи ру ды. Следовательно, такой путь не рационален.
Увеличение емкости скрепера, т. е. габаритов, в условиях уз кого очистного забоя приводит к его заклиниванию между разва лом отбитой руды и кровлей забоя. При ориентации забоя по вос станию вероятность заклинивания возрастает с увеличением угль падения. Таким образом, и увеличение емкости исполнительного органа скреперной установки не является рациональным.
56
В связи со сказанным в |
|
осно |
|
|
|
|
|
||||||
ву разработки конструкции |
более |
|
|
|
|
|
|||||||
совершенной доставочной устано |
|
|
|
|
|
||||||||
вки были |
положены |
следующие |
|
|
|
|
|
||||||
условия: |
|
|
|
|
|
дос- |
|
|
|
|
|
||
1) |
исполнительный орган |
|
|
|
|
|
|||||||
тавочной установки должен |
иметь |
|
|
|
|
|
|||||||
небольшую высоту; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
2) влияние длины забоя не дол |
|
|
|
|
|
||||||||
жно |
сказываться |
на |
снижении |
|
|
|
|
|
|||||
производительности |
доставки; |
|
|
|
|
|
|||||||
3) |
сопротивление |
|
движению |
|
|
|
|
|
|||||
при рабочем ходе исполнитель |
|
|
|
|
|
||||||||
ного органа должно быть по воз |
|
|
|
|
|
||||||||
можности снижено. |
|
|
по ре |
|
|
|
|
|
|||||
С учетом этих условий, |
|
|
|
|
|
||||||||
зультатам модельных |
исследова |
|
|
|
|
|
|||||||
ний (на базе скреперной установ |
|
|
|
|
|
||||||||
ки совместно с СКВ ИГД |
СОАН |
|
|
|
|
|
|||||||
СССР) была разработана конструк |
|
|
|
|
|
||||||||
ция нового поставочного устройст |
|
|
|
|
|
||||||||
ва. |
Эта |
конструкция |
получила |
|
|
|
|
|
|||||
название «многоскребковая доста- |
|
|
|
|
|
||||||||
вочная установка» (МСДУ), |
пос |
|
|
|
|
|
|||||||
кольку |
ее |
исполнительный орган |
|
|
|
|
|
||||||
состоит |
из |
ряда скребков, |
после |
|
|
|
|
|
|||||
довательно |
расположенных па тя |
|
|
|
|
|
|||||||
говой цепи. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Конструкция новой установки |
|
|
|
|
|
||||||||
и схема ее монтажа |
в забое |
пред |
|
|
|
|
|
||||||
ставлены на рис. 21. |
поставочная |
Рис. 21. Схема монтая;а |
много-' |
||||||||||
Многоскребковая |
скребковой поставочной установки. |
||||||||||||
установка |
состоит |
из |
тяговой ле |
1 — блочки; |
2 — скребки; |
з — гру |
|||||||
бедки |
7, |
грузовой |
3 и холостой 4 |
зовая |
ветвь |
каната; |
4 —■холостая |
||||||
ветвь каната; |
5 — трос; |
6 — разгру |
|||||||||||
ветви |
каната, скребков 2, укреп |
зочный |
люк; |
7 — тяговая |
лебедка. |
||||||||
ленных на |
грузовой ветви |
кана |
|
|
Для направления |
||||||||
та (цепи) при помощи прицепных устройств. |
|||||||||||||
движения канатов |
в верху |
забоя (па вентиляционном |
штреке) и |
внизу его (на штреке нижней подсечки) подвешиваются блочки 1.
Вцелях снижения сопротивления движению скребков в отби
той руде они выполнены в виде обтекаемого тела, снабженного откидывающимися лопатками, способными при рабочем ходе (дви жение вниз) фиксироваться в раскрытом положении, перемещать свою порцию руды и складываться при холостом ходе (движение вверх).
Скребок (рис. 22) состоит из направляющего бруса 4 с прива ренной к нему обтекаемой головкой 2, к которой шарнирно при креплены с помощью пальцев 1 две откидные лопатки 3. Для креп ления скребка к канату (цепи) по концам направляющего бруса имеется прицепное устойство 5.
57
Конструкция скребка имеет следующие параметры:
Ширина при раскрытых .лопатках, мм . . 820 Ширина при накрытых лопатках ,мм . . . 400
Угол раскрытиялопаток, град |
..................... 100 |
|
Угол схода лопаток » ........................................ |
"15 |
|
Длина, |
мм ..................................................... |
1000 |
Высота |
» .................................................... |
270 |
Вес, кг |
.................................................................. |
75 |
Лебедка сообщает грузовой и холостой ветви каната возвратнопоступательное движение. При движении исполнительного органа (скребков) в сторону разгрузки (вниз) лопатки скребков под влия нием сопротивления отбитой руды раскрываются и в таком поло жении фиксируются в позах обтекаемой головки. При этом про исходит захват каждым скребком порции руды и перемещение ее в сторону разгрузки на расстояние, равное величине хода скреб ков. При движении вверх откидные лопатки, встречая сопротив ление руды, поворачиваются в пальцах, складываются и скребки без особого усилия проходят через развал руды, не перемещая ее в обратном направлении.
Для доставки отбитой руды со всего развала уборка ее начи нается от его кромки, без переноса направляющих блочков на но вое место. При этом их положении выгружается руда по перифе рийной части развала и блочки переставляются к забою на вели чину, равную уходу за цикл. После этого доставляется отбитая руда, расположенная непосредственно у груди забоя.
58
§ 4. ИСПЫТАНИЯ МСДУ В УСЛОВИЯХ ПРОИЗВОДСТВА
Доставку руды с использованием опытного образца МСДУ проводили в блоке 1-107. Целью исследований было установить степень работоспособности установки и определить рациональное расстояние между скребками и число скребков. Кроме того, необ ходимо изучить взаимодействие скребка с развалом руды и уста
новить объем перемещаемой им руды.
Условия опытов! угол наклона почвы забоя 25 , длина лавы 75 м, выемочная мощность 1,1 м, средний кусок руды 15 см, мак
симальный кусок руды 0,5 м.
Опыты проводили в два этапа: сначала изучалась работа оди ночного скребка, а затем всей установки.
Исследование работы одиночного скребка
С целью изучения механизма взаимодействия скребка с раз валом руды была проведена серия опытов с одиночным скребком. Необходимо было установить время и путь, при котором происхо дит полное раскрытие скребка, объем перемещаемого им мате риала и ряд других факторов. Для решения этих вопросов про водились наблюдения за одним работающим скребком при одина
ковой высоте слоя |
руды, равной |
|
|
|
||||||
0,5 м. В каждом |
опыте |
замеряли |
|
|
|
|||||
фигуру перемещения, |
для чего по |
|
|
|
||||||
верхностный слой |
руды |
(впереди |
|
|
|
|||||
движущегося |
скребка) |
посыпали |
|
|
|
|||||
порошком белой глины. |
пусках |
|
|
|
||||||
При |
многократных |
|
|
|
||||||
установки были выявлены три ха |
|
|
|
|||||||
рактерные фазы заполнения ру |
|
|
|
|||||||
дой полости скребка, которые изо |
|
|
|
|||||||
бражены на рис. 23 (а, б, в). |
|
|
|
|||||||
Первая фаза (а) характери |
|
|
|
|||||||
зуется полным заполнением кус |
|
|
|
|||||||
ками руды |
полости, |
образован |
|
|
|
|||||
ной при закрытых лопатках, ко |
|
|
|
|||||||
торые в |
сложенном |
виде |
(для |
|
|
|
||||
быстрого |
раскрытия) |
образуют |
|
|
|
|||||
небольшой угол (угол раскрытия), |
|
|
|
|||||||
равный 15°. |
С |
началом рабочего |
|
— 82 0---- |
||||||
хода куски руды постепенно запол |
|
ß u â по Г |
||||||||
няют полость между |
лопатками, |
|
|
|
||||||
уплотняются и |
оказывают |
реак |
|
|
|
|||||
цию на внутренние плоскости ло |
|
|
|
|||||||
паток (рис. 23). |
|
|
первая |
фаза |
Рис. 23. Фазы заполнения рудой |
|||||
Таким |
образом, |
полости скребка. |
||||||||
заканчивается |
полным |
заполне |
а — угол |
раскрытия |
15°; б — угол |
|||||
нием рудой |
полости |
между |
сло |
раскрытия |
90—100°; |
в — полное рас |
||||
|
крытие лопаток. |
59