3021
.pdfСмещение a точки пересечения линии действия радиальной нагрузки на подшипник с его осью (см.рис.17,6) определяют по формуле
a [B |
d |
3 |
D |
tg ] / 2, |
(13) |
|
|
2 |
|||
|
|
|
|
|
где B, d3 , D, - геометрические параметры выбранного по каталогам /3/ типоразмера подшипника.
Длину консольной части вала lb при составлении расчетной схемы можно определить по формуле
l |
|
l |
|
k a |
k |
|
B |
5..10 мм |
(14) |
|
|
|
|
||||||
|
b |
|
2 |
1 |
|
2 |
2 |
|
|
Значение l2 берется с учетом выбранной конструкции вала
(см.рис.11,13).
Расчетные схемы ведущего и ведомого валов одноступенчатого редуктора представлены соответственно на рис.18 и 19.
30
|
|
5. УТОЧНЕННЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ |
|
|
||||
|
|
5.1. Расчет вала на изгиб с кручением. |
|
|
||||
|
|
|
5.1.1. Быстроходный вал |
|
|
|
||
Рис.18,а |
|
Fa |
Ft |
YII |
YI |
|
YII |
XII |
Q |
|
|
|
Fr |
||||
|
|
|
|
XII |
|
|
||
XI |
|
|
|
T2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
XI |
|
|
|
T1 |
YI |
T1 |
Fr |
Рис.19,а |
Ft |
Fa |
|
|
lb |
lp/2 |
lp/2 |
|
lb |
lp/2 |
lp/2 |
|
|
|
|
|
||||||
T1 |
|
|
T1 |
|
T2 |
|
T2 |
|
Рис.18,б |
|
|
|
Mkp |
Рис.19,б |
|
Mkp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
Fa |
|
YII |
YI |
|
|
|
|
|
|
Fr |
|
|
|
||
Рис.18,в |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Рис.19,в |
Fr |
m |
|
||
|
|
|
|
|
||||
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fa |
YII |
|
|
YI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qlb |
|
|
|
YI lp/2 |
|
|
|
|
|
YII lp/2+m |
|
Mизв |
|
||
Рис.18,г |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
Mизв |
Рис.19,г |
|
|
|
|
|
|
YII lp/2 |
|
|
YII lp/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
XI |
|
Ft |
XII |
XI |
Ft |
XII |
|
Рис.18,д |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Рис.19,д |
|
|
|
|
|
XII lp/2 |
|
|
XII lp/2 |
|
||
Рис.18,е |
|
|
|
Mизг |
г |
|
|
|
|
|
|
|
Mиз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.19,е |
|
|
|
|
|
|
|
31 |
|
|
|
|
Рассмотрим общий случай нагружения вала вращающим моментом Т1, результирующим усилием в ременной передаче Q и тремя составляющими усилия в зацеплении (1). Причем осевая составляющая создает сосредоточенный момент на плече, равном радиусу делительной окружности m= Fa d1/2. Напомним, что для прямозубой и шевронной передач осевая составляющая Fa в приведенных ниже формулах будет равна 0 (рис.18,а).
Эпюра крутящих моментов показана на рис.18,б. Крутящий момент создается скручивающим моментом Т1, который подается на вал через ременную передачу и снимается в зубчатом зацеплении.
Для построения эпюр изгибающих моментов сначала определим реактивные силы в подшипниковых опорах. Пользуясь принципом суперпозиций, определяем горизонтальные XI,XII и вертикальные YI,YII составляющие реакций. Расчетная схема нагружения вала в вертикальной плоскости приведена на рис.18, в. Составляем уравнения равновесия моментов сил, действующих на вал, относительно опорных точек I,II и преобразуем их относительно неизвестных
YI = (Q(lp+lb) - Frlp/2 – m)/lp; |
(15) |
YII = (Qlb + Frlp/2 – m)/lp. |
(16) |
Производя аналогичные выкладки для расчетной схемы вала в горизонтальной плоскости, представленной на рис.12,д, определяем опроные реакции в горизонтальной плоскости
XI = XII = Ft/2. |
(17) |
Значения моментов на границах расчетных участков и эпюра изгибающих моментов Мизв приведены на рис.18,г.
В горизонтальной плоскости на вал действует только окружное усилие. Значения моментов на границах расчетных участков и эпюра изгибающих моментов Мизг приведены на рис.18,е.
Суммарный изгибающий момент Миз в любом сечении определяют по правилу геометрического сложения
32
M u 3 (M ur3 )2 (M uB3 )2 ; |
(18) |
5.1.2. Тихоходный вал
Рассмотрим расчетные схемы вала на изгиб в вертикальной (рис.19,в) и горизонтальной (рис.19,д) плоскостях. В вертикальной плоскости на вал действует радиальная и осевая составляющие усилия в зацеплении. Осевая составляющая как и ранее создает сосредоточенный момент m= Fa d2/2. Вращающий момент Т2 подается на вал через зубчатую передачу и снисается на выходном конце, в муфте.
Опорные реакции YI,YII в вертикальные плоскости (рис.19,в) определяем решением уравнений равновесия моментов относительно опор
YI = (m - Frlp/2)/ lp; |
(19) |
YII = (Frlp/2 + m)/ lp. |
(20) |
Производя аналогичные выкладки для расчетной схемы вала в горизонтальной плоскости, представленной на рис.19,д, определяем опроные реакции в горизонтальной плоскости
XI = XII = Ft/2. |
(21) |
Значения моментов в вертикальной и горизонтальной плоскостях на границах расчетных участков и эпюры соответствующих изгибающих моментов Мизв , Мизг приведены на рис.19,в, 19,е. Суммарный изгибающий момент определяется по формуле (18).Расчет внутренних усилий на быстроходном и тихоходном валах прямозубой и шевронной передач выполняется в той же последовательности. На рис.20 и 21 приведены расчетные схемы и эпюры крутящих и изгибающих моментов для соответственно быстроходного и тихоходного валов.
33
|
Рис.20,а |
|
YII |
||
|
Q |
|
|
Ft |
|
|
|
|
|
|
XII |
|
XI |
|
|
Fr |
|
|
|
|
T1 |
|
|
T1 |
|
YI |
|
|
|
lb |
lp/2 |
lp/2 |
|
||
|
|
|
|||
T1 |
|
|
|
T1 |
Рис.20,б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Mkp |
|
Q |
|
|
Fr |
YII |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Рис.20,в |
|
|
YI |
|
|
|
|
|
|
Qlb |
YII lp/2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.20,г |
|
|
|
|
Mизв |
|
|
|
XI |
|
Ft |
XII |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.20,д |
|
|
|
|
XII lp/2 |
|
|
Рис.20,е |
|
|
Mизг |
|
|
|
|
|
34
Рис.21,а YI |
Fr |
YII |
|
XI |
|
|
|
T2 |
Ft |
XII |
|
lb |
|||
l /2 |
lp/2 |
||
|
p |
||
T2 |
|
|
|
Рис.21,б |
|
T2 |
|
|
|
||
YI |
Fr |
Mkp |
|
|
|||
Рис.21,в |
|
|
|
|
|
YII |
|
|
YI lp/2 |
|
|
Рис.21,г |
|
|
|
|
|
Mизв |
|
XI |
|
XII |
|
Ft |
|
Рис.21,д
XII lp/2
|
|
|
Рис. 21,е |
Mизг |
5.2. Коэффициента безопасности
Расчет выполняют в одном из наиболее опасных с точки зрения прочности сечений вала. Для быстроходного вала таким является поперечное сечение на левой или правой цапфе (см. рис.18,20). У тихоходного вала наиболее опасным является сечение в месте посадки колеса (см. рис.19,21).
Расчет выполняется совершенно идентично для обоих типов валов и заключается в следующем. Определяют коэффициенты безопасности s в опасных сечениях вала сечениях вала, которые затем сравнивают с допускаемыми значениями [s]. Для машиностроительных конструкций обычно принимают [s] = 2.5. Меньшее значение коэффициента безопасности требует дополнительного расчета вала на жесткость.
Коэффициент безопасности в сечении, нагруженном крутящим и изгибающим моментами, равен
s |
|
s |
s |
|
|
, |
(22) |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|||||
|
|
s 2 |
|
s 2 |
|
||
где s , s - соответственно коэффициенты |
безопасности по |
нормальным и касательным напряжениям.
Коэффициенты s, s рассчитывают по формуле
s |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
, |
(23) |
|
|
k |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
s |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
, |
|
(24) |
|
k |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
a |
|
|
m |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
35 |
|
|
|
где 1 ,1 - пределы прочности при симметричном цикле нагружения соответственно по нормальным и касательным на-
пряжениям; a , a и m m |
- амплитудные и средние напряже- |
ния в циклах нагружения; |
k , k - эффективный коэффициент |
концентрации нормальных и касательных напряжений; , - масштабные факторы для нормальных и касательных напряжений; , - коэффициенты чувствительности к асиммет-
рии циклов нагружения. На рис.
Пределы выносливости вычисляют для углеродистых сталей по формуле
1 |
0.43 |
b . , |
(25) |
для легированной стали |
|
|
|
1 |
0.35 |
b (70....120) МПа, |
(26) |
Предел выносливости по касательным напряжениям |
|||
определяют по приближенной формуле |
|
||
1 |
0.58 |
1 , |
(27) |
где b - предел прочности материала вала, а также прочие характеристики материалов выбирают из табл.10
36
Таблица 10/3/. Механические свойства сталей, МПа
Марка стали |
d, мм |
в |
|
Т |
|
Т |
|
-1 |
-1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45 |
|
80 |
870 |
|
640 |
380 |
|
370 |
220 |
|
0.05 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40Х |
125 |
880 |
|
740 |
440 |
|
400 |
230 |
|
0.05 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35ХМ |
200 |
910 |
|
770 |
460 |
|
420 |
250 |
|
0.05 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40ХН |
200 |
900 |
|
740 |
440 |
|
410 |
240 |
|
0.05 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
45ХЦ |
200 |
930 |
|
760 |
460 |
|
460 |
250 |
|
0.05 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
При выборе материала вала следует руководствоваться ре- |
|||||||||||||
комендациями, приведенными в табл.11 |
|
|
|
|
|
|
|||||||
Таблица 11/3/ Выбор сталей для вала |
|
|
|
|
|
|
|||||||
№ |
|
Диаметр вала, мм |
|
|
|
HB |
|
|
HB |
||||
|
|
|
296-302 |
|
235-262 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
|
|
До 80 |
|
|
|
45 |
|
|
45 |
|||
2 |
|
Св. 80 до 125 |
|
|
|
|
40Х |
|
|
45 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
35ХМ, |
|
|
|
|
|
3 |
|
Св.125 до 200 |
|
|
|
40ХН, |
|
|
40Х |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
45ХЦ |
|
|
|
|
Материал валов-шестерен определяется материалом шестерни /1/.
Нормальные напряжения изменяются по симметричному
циклу и определяются по формуле |
|
|
|
|||||
|
M u 3 |
, |
|
4Fa |
. |
(28) |
||
a |
W |
|
m |
|
||||
|
|
d |
2 |
|
|
|||
|
x |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
где Wx – осевой момент сопротивления.
Для сечения со шпоночной канавкой (см.рис.15)
|
d 3 |
|
bt (d |
t )2 |
|
|
Wx |
|
1 |
1 |
. |
(29) |
|
32 |
|
2d |
|
|||
|
|
|
|
|
Для круглого сечения, например, на цапфе
37
|
d 3 |
(30) |
||
Wx |
|
. |
||
32 |
||||
|
|
|
Касательные напряжения изменяются по отнулевому циклу. Поэтому
|
M kp |
, |
(31) |
|
a m |
2Wp |
|||
|
|
|||
|
|
|
где Wp - полярный момент сопротивления. Для круглого сечения и сечения со шпоночной канавкой Wp определяют соответственно по измененным формулам (30) (29), в которых знаменатель 32 в первом слагаемом заменяется на 16.
Коэффициент чувствительности по нормальным напряже-
ниям |
можно принять равным |
=0.05-0.2. Коэффициент |
тем больше, чем больше предел прочности материала вала. |
||
Коэффициенты концентрации k |
, k в сечении выбирают |
для того концентратора, у которого отношение k / больше.
Для валов со шпоночными канавками, у которых предел прочности материала равен 500-1000МПа, коэффициент кон-
центрации |
|
|
|
k |
= 1.5-2.0; k |
= 1.4- .1. |
(32) |
Для шлицевых валов с тем же пределом прочности |
|
||
k |
/ = 1.35 - 1.70; |
(33) |
|
k / = 1.4 - 2.1. |
|
|
|
Масштабные факторы |
, определяют по табл.12 |
38
Таблица 12. Масштабный фактор
Сталь |
|
|
|
Диаметр вала, мм |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
30 |
|
40 |
50 |
|
70 |
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.92 |
0.88 |
|
0.85 |
0.82 |
|
0.76 |
0.70 |
Углеродистая |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.83 |
0.77 |
|
0.73 |
0.70 |
|
0.65 |
0.59 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Легированная |
= |
0.83 |
0.77 |
|
0.73 |
0.70 |
|
0.65 |
0.59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На участке вала, в одном из сечений которого определяют коэффициент безопасности, посажена деталь с гарантированным натягом (подшипник на цапфе, зубчатое колесо и т.д.). При этом возникает концентратор напряжений, который называют напрессовкой. В табл.13 приведены отношения коэффи-
циентов k |
/ |
в зависимости от диаметра вала d в рассматри- |
||||||||
ваемом сечении и предела прочности его материала |
B |
|||||||||
Таблица 13 /3/ Значения k / |
для валов с напрессованны- |
|||||||||
ми деталями |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
B |
|
|
|
|
Диаметр вала, мм |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МПа |
|
14 |
|
22 |
30 |
|
40 |
50 |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
500 |
|
1.85 |
|
2.15 |
2.35 |
|
2.6 |
2.9 |
|
3.4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
600 |
|
2.0 |
|
2.35 |
2.6 |
|
2.7 |
3.3 |
|
3.7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
700 |
|
2.3 |
|
2.6 |
2.8 |
|
3.2 |
3.95 |
|
3.95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
800 |
|
2.6 |
|
3.0 |
3.0 |
|
3.3 |
4.0 |
|
4.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
900 |
|
3.0 |
|
3.4 |
3.4 |
|
3.8 |
4.5 |
|
5.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000 |
|
3.3 |
|
3.8 |
3.8 |
|
4.2 |
4.8 |
|
5.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
39