Основной общий метод расчета оснований (согласно требованиям СП 22.13330.2011 «Актуализированная версия СНиП 2.02.01-83* Основания зданий
и сооружений») – это расчет по допустимым для данного сооружения деформациям, с ограничением глубины зон развития пластических сдвигов, т.е. по начальной стадии второй фазы.
Установление расчетной нагрузки на грунт
Sпр 
Ррас
S ≤ Sпр,
z ≤ zдоп
УСЛОВИЯ ПРЕДЕЛЬНОГО РАВНОВЕСИЯ
Начало возникновения пластических сдвигов в точке грунтового массива соответствует состоянию предельного равновесия.
Устойчивость состояния равновесия в рассматриваемой точке характеризуется сравнением касатель-
ных напряжений τ с величиной сопротивления грунта сдвигу τ сдв:
сдв – устойчивое равновесие,
сдв |
– предельное равновесие, |
|
сдв |
– пластическое течение. |
273 |
Сопротивление грунтов сдвигу:
• для сыпучих грунтов
τ сдв = σ tg ϕ ,
• для связных грунтов
τ сдв = σ tg ϕ + c,
где φ – угол внутреннего трения грунта, град; С – удельное сцепление грунта, МПа.
Отто Кристиан Мор (1835–1918)
Диаграмма Мора служит для определения всех
компонентов напряжений по любой площадке в точке |
|
сплошной среды, т.е она характеризует напряженное |
|
состояние в точке. |
276 |
|
Глины
Пески
Виды предельных огибающих
277
Из треугольника ОЕС
sin φ= |
EC |
|
EC = |
σ1 − σ2 |
OC = σ1 − |
σ1 |
− σ2 |
= |
σ1 + σ2 |
, |
OC |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ1 − σ2 |
= sin φ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ1 + σ2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где σ 1 и σ 2 |
– главные напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1− sin φ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σ2 |
= σ1 |
, |
|
|
|
|
σ2 = σ1 tg |
2 |
|
0 |
|
|
φ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1+ sin φ |
|
|
|
|
|
45 |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
Площадки сдвига (предельного равновесия) наклонены к σmax под углом (450 – φ/2) !!!
