Производство бумаги и картона
..pdfсоплами СНД обычно 100...250 мм в зависимости от расстояния от сукна, которое также лежит в этом диапазоне. Поскольку ни один тип веерного спрыска не обеспечивает равномерного распределе ния воды, то желательно применение осциллирующих спрысков.
На третьем этапе вода, содержащая загрязнения, удаляется из сукна. В современных прессах это делается при помощи отсасываю щих сукномоек. Простейшая сукномойка состоит из трубчатого корпуса, имеющего сквозную щель на стороне, соприкасающейся с сукном. Под действием вакуума, создаваемого в корпусе сукномойки при помощи вакуум-насосов, из сукна отсасывается вода. Ширина ще ли зависит от скорости машины и обычно составляет 10... 14 мм. Скорость просасываемого через сукно воздуха в системе должно быть около 10 м/с. Время нахождения сукна над щелью 2...4 мс. По этим значениям можно выбрать необходимое число щелей и производи тельность вакуум-насоса. Так, при скорости 600 м/мин общая ширина щелей сукномоек должна быть 0,003 с • 110 м/с = 0,03 м (30 мм). Сле довательно, при ширине одной щели 10 мм потребуется установка трехщелевой установки. Суммарный расход воздуха составит на 1 м ширины сукна 1 • 0,03 • 10 = 0,3 м3/с (18 м3/мин).
Разрежение в корпусе сукномойки должно быть не менее 127 мм рт. ст. Обычно расход воздуха составляет 660...970 м3/(мин-м2). Ско рость воздуха в трубопроводе 18...20 м/с до сепаратора и 28...30 м/с после сепаратора. Диаметр корпуса сукномойки зависит от расхода воздуха и изменяется от 150...500 мм для соответствующего расхода 20.. .290 м3/мин.
6,4.9. Технологические расчеты прессовой части
Расчет удельного давления в зоне контакта прессовых валов и сухости бумажного полотна после прессов. Ввиду того, что кон структивные параметры пресса (диаметр валов, твёрдость и толщина облицовки, свойства сукна) оказывают большое влияние на процесс обезвоживания, работа пресса должна характеризоваться удельным
давлением. Среднее удельное давление (кг/см2) рассчитывается по формуле
где q - линейное давление, кгс/см; а0 - ширина зоны контакта валов (площадка деформации), см.
Величину линейного давления обычно приводят в технической характеристике бумагоделательной машины или находят в специ альной литературе.
Величину площадки деформации можно рассчитать или найти по номограммам, приведённым на рис. 83 и 84.
В качестве примера рассчитаем удельное давление для пресса с же лобчатым валом, являющегося третьим прессом, который установлен после двух прессов с нижним отсасывающим валом. Для рассматривае мого случая: D= 1100мм, Т = 20 ед. поТШ М -2, = 30кгс/см2.
Для определения а0 (см. рис. 83) необходимо соединить точку D = 1100 мм с точкой Т = 20 ед., через точку пересечения прямой линии со шкалой v и точку q = 30 кгс/м провести прямую до пере сечения со шкалой а0; получаем а0 = 4,2 см.
/?_= — = |
» 7,0 кгс/см2 |
* «о |
4,2 |
Рис. 83. Номограмма для определения ширины площадки контакта валов: D - диаметр валов пресса; Т - показатель твёрдости резиновой облицовки
в единицах по ТШМ-2 ; q - линейное давление
* Показатель твёрдости резины, измеренный по прибору ТШМ - 2, в 1,25 раза меньше этого показателя по прибору Пуссей-Джонса
/Ъькгс/см*
Рис. 84. Номограмма для определения среднего удельного давления между валами
Среднее удельное давление между валами может быть определе но также по номограмме, представленной на рис. 84. Определение производят следующим образом: необходимо соединить точку D = = 1100 мм с точкой Т = 20 ед., через точку пересечения прямой линии со шкалой v и точку q = 30 кгс/см2 проводим прямую до пересечения со шкалой Рф, получаем / >ср= 7,0 кгс/см2.
Приведённые номограммы пригодны для обычных, отсасы вающих прессов, прессов с желобчатым валом и с глухими отверстиями, а также прессов с подкладной сеткой. Для пресса с промежуточным валиком можно рассчитать площадку контакта по следующей формуле:
а° =
где ос - толщина сукна перед прессом, мм; о„ш1 - минимальная толщина сукна в зоне максимального давления, мм; Rt - радиус верхнего вала, мм; R2- радиус промежуточного вала, мм.
Среднее удельное давление в зоне контакта валов можно опре делить также по диаграмме, представленной на рис. 85.
Сухость бумаги после прессования рассчитывается по сле дующей формуле:
С Л а „•м0 / у с с° . с ; у
'V е ш;
где Ск - сухость бумаги после прессования, %; А - коэффициент, ха рактеризующий конструкцию пресса (табл. 58); т0 - коэффициент, зависящий от марки сукна, массы квадратного метра бумаги и скоро сти машины (табл. 59); Оо-коэффициент вида бумаги (табл. 60); Pq, - среднее удельное давление между валами, кгс/см2; Сс - сухость сукна перед прессом,%; С„ - сухость бумаги перед прессом (начальная), %; q - масса квадратного метра бумаги, г/м2; р - коэффициент массы бу маги (табл. 61); Шр - степень помола массы, °ШР; у,0,со,е,\|/ - опытные коэффициенты (табл. 62 и 63).
Рис. 85. Зависимость среднего удельного давления от линейного давления при диаметре промежуточного валика, мм: 1-50; 2-100; 3-140; 4-180; 5-240
Т а б л и ц а 58
Значения коэффициента А
|
|
Тип пресса |
|
|
|
обыч |
отсасы |
с желобча |
с промежуточ |
с подкладной |
комбини |
ный |
вающий |
тым валом |
ным валиком |
сеткой |
рованный |
1 |
yyU,023^U,l>4) |
pU,i)6i |
гч - 0 ,0 2 / |
1 |
1 |
|
|
•k 'ltp |
|||
П ри м еча н и е. Я - |
вакуум в отсасывающей камере, мм рт. ст.; В - ширина |
камеры, мм; t - шаг между желобками, мм; р - ширина желобков, мм; Д,Р -
диаметр промежуточного валика, мм
Значения коэффициента т0, зависящего от марки сукна, массы бумаги и скорости машины
Масса |
Скоро- |
|
|
|
|
|
Тип пресса |
|
с подкладной |
комбинирован |
|||
1м2 бу |
сть ма |
обычный |
отсасывающий |
с желобчатым |
с промежу |
||||||||
маги |
шины, |
|
|
|
|
валом |
точным валом |
сеткой |
ный |
||||
(карто |
м/мин |
помол |
свыше |
помол |
свыше |
помол |
свыше |
помол |
свыше |
помол |
свыше |
помол |
свыше |
на), г/м2 |
|
до |
60°ШР |
до |
60°ШР |
до |
60°ШР |
до |
60°ШР |
ДО |
60°ШР |
ДО |
60°ШР |
|
|
60°ШР |
|
60°ШР |
|
60°ШР |
|
60°ШР |
|
60°ШР |
|
60°ШР |
|
До 100 |
До 600 |
9,07 |
15,8 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
> 100 |
До 600 |
15,8 |
27,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
до 125 |
до 100 |
- |
- |
21,0 |
36,1 |
14,7 |
27,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
до 125 |
>100 |
- |
- |
21,0 |
36,1 |
21,94 |
39,5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
>125 |
до 100 |
- |
- |
44,7 |
77,5 |
35,8 |
61,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
>125 |
>100 |
- |
- |
44,7 |
77,5 |
49,75 |
92,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
до 175 |
до 200 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
28,2 |
51,0 |
5,25 |
9,22 |
- |
- |
до 175 |
>200 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
28,2 |
51,0 |
11,0 |
19,3 |
- |
- |
>175 |
до 200 |
- |
- |
- |
- |
|
- |
113,7 |
- |
20,1 |
34,3 |
- |
- |
> 175 |
>200 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
113,7 |
- |
41,3 |
70,2 |
- |
- |
50-200 |
>150 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
22,2 |
38,98 |
210-600 |
>150 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
56,83 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
60 |
|
|
Значения коэффициента вида бумаги а0 |
|
|
||||||
|
Масса |
|
|
|
Тип пресса |
с подкладной |
|||
|
|
1 м2, |
обыч |
отса |
с же |
с проме |
|||
Вид бумаги |
г/м2 |
ный |
сыва |
лоб |
жуточ сеткой и комби |
||||
|
|
|
|
|
ющий |
чатым |
ным ва |
нированный |
|
Типографская |
63 |
0,98 |
|
валом |
ликом |
1,03 |
|
||
0,99 |
1,04 |
1,0 |
|
||||||
Этикеточная |
|
100 |
0,94 |
0,87 |
0,85 |
0,74 |
0,89 |
|
|
Литографская |
120 |
0,97 |
0,86 |
0,86 |
0,84 |
0,85 |
|
||
Газетная |
|
51 |
0,98 |
0,96 |
1,04 |
1,0 |
1,03 |
|
|
Газетная для бы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
строходных |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
машин при тем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пературе массы |
51 |
- |
|
1,08 |
- |
- |
- |
|
|
40-50°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мешочная’ |
|
78 |
0,86 |
0,73 |
- |
- |
- |
|
|
Писчая № Г |
|
70 |
- |
|
0,81 |
- |
- |
- |
|
Писчая № Г |
|
120 |
1,09 |
0,75 |
- |
- |
- |
|
|
Для глубокой |
75 |
— |
1,02 |
— |
— |
— |
|
||
печати |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Светооснова’ |
70 |
0,86 |
0,72 |
- |
- |
- |
|
||
Конденсаторная’ |
11 |
0,84 |
0,98 |
- |
- |
- |
|
||
Кабельная’ |
|
91 |
0,86 |
0,63 |
- |
- |
- |
|
|
Конденсаторная’ |
6 |
0,78 |
0,75 |
- |
- |
- |
|
||
Коэффициент определён расчётом на основании данных по действую |
|||||||||
щим бумагоделательным машинам. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
6 1 |
|
Значение коэффициента массы бумаги (картона) р |
|
||||||||
Масса 1 м г |
|
|
|
|
Тип пресса |
|
|
|
|
бумаги |
обыч |
отсасы |
с желобча с промежу с подкла |
комбиниро |
|||||
(картона), |
ный |
ваю |
тым валом |
точным ва дной |
ванный |
||||
г/м2 |
0,037 |
щий |
|
|
ликом |
сеткой |
|
|
|
до 100 |
— |
|
|
— |
— |
— |
— |
|
|
свыше 100 |
-0,083 |
- |
|
|
— |
_ |
— |
— |
|
до 125 |
- |
0,026 |
|
0,10 |
— |
— |
- |
|
|
свыше 125 |
- |
-0,13 |
-0,0694 |
_ |
— |
- |
|
||
до 175 |
- |
- |
|
|
— |
0,087 |
0,115 |
- |
|
свыше 175 |
- |
- |
|
|
— |
-0,184 |
-0,147 |
— |
|
до 210 |
- |
- |
|
|
_ |
— |
— |
0,048 |
|
свыше 210 |
- |
- |
|
|
- |
- |
- |
-0,132 |
|
Значение опытных коэффициентов
Коэффи- |
|
|
|
Тип пресса |
|
|
циенты |
обыч |
отсасы |
с желобча с промежу с подкла |
комбиниро |
||
|
ный |
ваю |
тым валом точным ва |
дной |
ванный |
|
|
|
щий |
|
ликом |
сеткой |
|
У |
0,091 |
0,123 |
0,147 |
0,182 |
0,184 |
0,202 |
0 |
0,291 |
0,07 |
0,07 |
0,028 |
0,105 |
0,031 |
ю |
0,25 |
0,127 |
0,131 |
0,111 |
0,235 |
0,113 |
8 |
0,085 |
0,055 |
см. табл. |
0,053 |
см. табл. |
см. табл. 69 |
|
|
|
69 |
|
69 |
|
V |
|
|
|
|
|
|
при помоле |
0,145 |
0,145 |
0,145 |
0,145 |
0,145 |
0,145 |
<60°ШР |
||||||
>60°ШР |
0,272 |
0,272 |
0,272 |
0,272 |
0,272 |
0,272 |
|
|
|
Т а б л и ц а 63 |
|
Значение коэффициента 8 для прессов |
||
|
с желобчатым валом и с подкладной сеткой |
||
Скорость |
|
Тип пресса |
|
машины, |
с желобчатым |
с подкладной сеткой |
комбинированный |
м/мин |
валом |
|
|
до 100 |
-0,022 |
- |
- |
свыше 100 |
0,067 |
- |
- |
до 200 |
- |
-0,076 |
- |
свыше 200 |
- |
0,059 |
- |
свыше 150 |
- |
- |
0,0216 |
Для рассматриваемого примера принято:
А = КГ0'038 0,5^'063; F = Ю,60147; gp = 630'1; Ш / = 280,145. 6500’067; «о =1,04; т0= 21,94; Сс = 60°'07; С„ = 37,40'131.
10-о,°з» .0,5-o.°63.1,04-21,94 10,60147 -600'07 -37,40>|31 -630'1
с = |
6500 067 -28'0,145 |
= 40%. |
|
|
Данную формулу можно использовать только для вышепере численных прессов, на которые имеются значения для расчета. При выборе современной прессовой части целесообразно ориентиро ваться на сухость бумажного и картонного полотна, которую предоставляет фирма изготовитель (для конкретного типа).
6.5. Сушка бумажного и картонного полотна
6.5./. Общие сведения о процессе сушки бумаги
Сушка бумаги является термическим способом обезвоживания бумажного полотна, в результате которого влажность бумаги сни жается до равновесной, а также происходит ее усадка по длине, толщине и ширине. В результате сушки волокна сближаются и ме жду ними устанавливаются связи, определяющие физико-механи ческие свойства бумажного листа. При сушке завершаются процес сы проклейки и окраски бумаги. Сушильная часть может оборудоваться устройствами для поверхностной проклейки, микрокрепирования, мелования, полусырого каландрирования с целью придания продукции необходимых потребительских свойств.
Сушка является весьма энергоемким процессом, а сушильная часть - наиболее громозкая и металлоемкая по сравнению с други ми частями машины.
В сушильной части машины удаляется примерно 1,5 % всей влаги, подлежащей удалению из бумажного полотна на БДМ (на быстроходных БДМ при сушке удаляется 300...400 т и более воды в сутки). Обезвоживание в сушильной части машины в 10... 12 раз дороже, чем в прессовой, и в 60...70 раз дороже, чем обезвожива ние, на сеточном столе.
Сушильная часть потребляет примерно 25...33 % всей энергии, расходуемой на привод БДМ. Повышение относительной сухости бумажного полотна перед сушильной частью машины на 1 % соот ветствует экономии 5 % расходуемого на сушку пара.
В качестве энергоносителя в процессах сушки бумаги приме няется водяной пар, который имеет три состояния: перегретый пар, влажный насыщенный пар и сухой насыщенный пар. Состояние сухого насыщенного пара является неустойчивым, при незначи тельным охлаждении он переходит во влажный насыщенный пар,
апри нагревании - в перегретый.
Вкачестве энергоносителя для сушки бумаги в контактно конвективных установках рекомендуется применять перегретый пар, имеющий перегрев на 15...20 °С, который необходим для ком пенсации транспортных потерь от котельной до БДМ и для предупреждения конденсации водяных паров в паропроводе. Дос
тоинствами слабоперегретого пара как теплоносителя для сушки бумаги являются высокий коэффициент теплоотдачи и высокая те плота парообразования, выделяющаяся при конденсации, что позволяет поддерживать температуру поверхности цилиндров практически постоянной.
6.5.2. Описание сушильной установки
После прессования влажное бумажное полотно в пластическиупругом состоянии поступает в многоцилиндровую контактно конвективную сушильную установку, основное назначение которой заключается в испарении влаги из материала до конечной относи тельной влажности 5...8 %.
Контактный способ подвода тепла к влажной бумаге имеет существенное преимущество перед другими способами сушки, по скольку горячая поверхность бумагосушильных цилиндров действует как утюг и придает бумаге гладкую поверхность с одной или с обеих сторон.
Многоцилиндровые контактно-конвективные сушильные ус тановки состоят, как правило, из двух рядов вращающихся бумагосушильных, сукносушильных и холодильных цилиндров, сушильной одежды, сукноведущих, сукнонаправляющих, правительных и разгонных валиков, системы подвода пара к цилиндрам
иотвода конденсата, шаберов для очистки поверхности цилиндров, вентиляционного колпака и нескольких установок для регенерации тепла из отработавшей паровоздушной смеси, систем приточной
иобщеобменной вентиляции.
Взависимости от вида и требований к качеству вырабатываемой продукции в схему сушильной части могут также входить конвек тивный шкаф, клеильный пресс для пропитки бумаги и картона крахмалом, полусырой каландр, кондиционер, увлажнители, устрой ства для микрокрепирования бумаги, меловальная установка.
Вцелях интенсификации испарения влаги и корректировки профиля влажности по ширине полотна сушильная часть может иметь также дополнительные источники энергии, такие как колпа ки скоростной сушки, коррекционные колпаки, инфракрасные излучатели, различные устройства для активизации воздухообмена
в межцилиндровых пространствах, генераторы токов высокой и сверхвысокой частоты.
В подавляющем большинстве схем БДМ сушильные цилиндры располагаются в два горизонтальных ряда в шахматном порядке, поэтому бумажное полотно пепеременно соприкасается сначала одной стороной с цилиндрами верхнего ряда, а затем противопо ложной стороной - с цилиндрами нижнего ряда. В промежутках между цилиндрами (участках свободного хода) бумажное полотно соприкасается с окружающим воздухом, в результате чего его тем пература понижается. Такой осциллирующий режим нагревания полотна бумаги на цилиндрах и охлаждения на участках свободно го хода обеспечивает высокую интенсивность испарения влаги.
Бумажное полотно прижимается к поверхности цилиндров су шильными сукнами или сетками, которые обеспечивают хороший контакт бумаги с нагретой поверхностью, предотвращают образо вание морщин и складок.
Основными конструктивными элементами сушильной части машины являются сушильные, сукносушильные и холодильные цилиндры. Все они имеют примерно одинаковое устройство, толь ко последние отличаются тем, что служат не для сушки, а для охлаждения и частичного увлажнения полотна, поэтому внутрь хо лодильных цилиндров подается вместо пара холодная вода, поступающая с лицевой стороны и отводимая с приводной с помо щью черпака или сифона. От конструкции сушильных цилиндров зависят интенсивность процесса сушки и качество высушиваемых бумаги и картона. Цилиндры изготавливают из высококачественно го мелкозернистого чугуна или стали и рассчитывают на давление, в 1,5 раза превышающее рабочее. Диаметр сушильных цилиндров у большинства машин составляет 1,5 м. Однако на некоторых ма шинах имеются цилиндры диаметром 1,8 м, что позволяет сократить число цилиндров, а следовательно, уменьшить размер машины, снизить ее стоимость и металлоемкость.
Существует тенденция увеличения интенсивности сушки за счет повышения температуры поверхности сушильных цилиндров, которая проявляется в повышении рабочего давления пара в ци линдрах от 0,3 до 0,5...0,8 и даже до 1,0 МПа. К сушильным цилиндрам предъявляются высокие требования, особенно в отно шении теплопроводности, механической прочности, чистоты и гладкости поверхности, точности балансировки и удобства тех нического обслуживания. Рабочие поверхности цилиндров должны