где Wi — скорость всплывания нефтяных частиц в воде плотностью рв, не содержащей взвеси, в мм/сек; w2 — скорость, определенная по графику рис. 106, в мм/сек.
Если в воде содержатся твердые вещества, имеющие плотность больше единицы и осаждающиеся в нефтеловушке, то они будут тормозить всплывание нефтяных частиц, что должно учитываться поправочным коэффициентом.
В связи с непрерывным поступлением воды в нефтеловушку всплывание частицы нефти, оказавшейся на дне ловушки, будет происходить не по вертикали, а по равнодействующей, как это по казано на рис. 107.
Зная расчетную скорость всплывания w i и заданную произво дительность нефтеловушки Q, можно определить глубину Н , длину L и ширину С нефтеловушки. Расчетная скорость горизонтального дви жения воды v в нефтеловушке принимается в пределах 5 -г- 10 мм/сек. Тогда живое сечение нефтеловушки будет
Из подобия треугольников (рис. 107) можно найти соотношение между величинами и и v, Н и L:
Uj Я
(Х.З)
v L
Практикой установлено, что наилучшими условиями работы нефтеловушек являются такие, когда Н/L изменяется в пределах от 1 10 до 1 20. Отсюда наименьшая длина нефтеловушки, обе спечивающая задержание частиц нефти, будет
Расчетная продолжительность отстаивания Т , в течение кото рой частичка нефти, попавшая на дно, может всплыть на поверх ность воды4 зависит от глубины нефтеловушки Н и наименьшей скорости всплывания тех частиц нефти, на задержание которых рассчитывается данная нефтеловушка. Эта зависимость выражается так:
< х - 4 >
Пропускная способность нефтеловушки равна
Q = Fv = CHv,
откуда ширина нефтеловушки |
|
|
|
С = |
0_ |
• |
(Х.5) |
|
vH |
|
Глубину Н нефтеловушки принимают равной 2,2 -н 3 м.
На рис. 108 приведен продольный разрез нефтеловушки, при меняемой на промыслах. Нефтеловушка представляет собой гори зонтальный отстойник, разделенный продольными стенками на две и более параллельно работающие секции. Сточная вода поступает через щелевую распределительную перегородку 2 в отстойную ка меру, в которой нефть всплывает на поверхность воды. Всплывшую нефть собирают щелевыми поворотными трубами 1. Для сгона не фти к нефтесборным трубам, сбора осадка, выпадающего в ловушке, и перемещения его в приямок имеется скребковый транспортер 5, работающий от электропривода 4. Для парафинистых и вязких нефтей предусматривается подогрев ловушек.
|
Рис. 103. Нефтеловушка. |
1 ■= |
*руба; $ — щелевая распределительная перегородка для выравнивания |
едюдоегей жшзгаете; 3 — дшшый клапан для удаления грязн; 4 —. механизм привода для дажмешда скдобков; 5 — скребки; 6 — кронштейны, поддерживающие скребки; 7 — штурвал деда управления клапаном; 8 — железобетонное перекрытие.
Описанный выше комплекс сооружений но очистке сточных вод, применяемый на большинстве наших месторождений, имеет два существенных недостатка: 1) контактирование сточной воды с ат мосферой, в результате чего она насыщается кислородом воздуха, усиливающим коррозию труб п оборудования; 2) высокая стоимость очистных сооружений и потребность в большой площади для их размещения.
Оных показывает, что наиболее эффективно работают очистные установки закрытого тина, впервые внедренные в НПУ Ставропольнефть. В этих установках полностью исключаются отмеченные выше недостатки и их работа сводится к отделению нефтяной взвеси от воды при низких скоростях отстоя, получаемых в параллельно ра ботающих отстойниках, монтируемых после установок подготовки нефти. Для более глубокой доочистки сточных вод от нефти в уста новках закрытого типа можно применять также фильтры, напол ненные кварцевым песком, а лучше диатомитом, представляющим собой остатки ископаемых микроскопических водорослей и имеющим сильно развитую поверхность контакта.
Наряду с закрытой системой подготовки сточных вод можно рекомендовать также флотационный способ очистки, сущность кото рого сводится к извлечению нефтяной и твердой взвеси пузырьками
газа, барботируемыми через слой сточной воды. Эффективность флотационной очистки сточных вод от нефти зависит от количества пузырьков газа, и чем больше этих пузырьков в сточной воде, тем выше степень очистки ее от нефти.
На рис. 109 показана схема флотационной |
установки, а на |
рис. 110 — принцип флотации. Эмульсия вместе |
с механическими |
примесями вводится во флотационный аппарат, в который через распределительное устройство нагнетается газ в мелкодисперсном состоянии. При соприкосновении капелек нефти, «витающих» вводе,
Пена с флотируемым материалом
Рис. 109. Схема фло тационной установки.
Рис. 110. Принцип работы флотационной установки.
и частиц твердой породы с пузырьками газа могут получаться раз ные соединения в зависимости от смачиваемости частиц и капелек. В случае слабой смачиваемости (рис. 110, а — для твердых частиц, рис. 110, б — для нефти,) определяемой большим углом смачива ния 0 между касательными в точке соприкосновения трех фаз — газа, нефти (твердой частицы) и воды, смоченный периметр nd увеличивается и сила поверхностного натяжения о будет больше массы твердых частиц или мельчайших капелек нефти:
я А т > - ^ - ( р ч —pB)g, |
(Х.6) |
где d, и рч — диаметр и плотность частиц.
По этим причинам образовавшийся агрегат (частица или капелька нефти — пузырек) не разрывается. Если диаметры твердых частиц d4 или капелек нефти достаточно малы по сравнению с диаметром
пузырька 6Г, то подъемная сила пузырька будет больше массы ча стицы:
Jf L (P»-Pr)g>i f i |
(p4-P.)g, |
(Х.7) |
где pD и рг — плотность воды и |
газа. |
части |
Под влиянием разности этих |
сил |
пузырьки с твёрдыми |
цами или капельками нефти будут всплывать на поверхность пла стовой воды, образуя слой пены, откуда они могут быть удалены за пределы аппарата.
У компонента, Хорошо смачиваемого водой (рис. 110, в), угол смачивания 0 мал и очень мал периметр соприкосновения частицы с пузырьком, поэтому сила поверхностного натяжения будет меньше массы частицы, и образовавшийся агрегат (частица-пузырек) бу дет разорван. Следовательно, частицы хорошо смачиваемого ком понента не будут подняты пузырьками газа, а осядут на дно аппарата. Таким образом, чтобы получить хорошее разделение твердых частиц или капелек нефти, необходимо стремиться к тому, чтобы исходный материал был в мелкодисперсном состоянии. Капельки нефти, как известно, плохо смачиваются водой и могут хорошо прилипать к поднимающимся пузырькам газа, всплывая вместе с ними на поверхность жидкости.
Равноценным по качеству с флотационным способом очистки сточных вод является химический способ, осуществляемый с исполь зованием коагулянта, который образует хлопья и увлекает в оса док эмульгированную нефть и взвешенные частицы. В качестве коагулянта при очистке сточных вод от нефти можно применять, как и при очистке пресных вод от взвешенных частиц, сернокислый алюминий A12(S04)3 -18Н20 и двух-и трехвалентные ионы железа, содержащиеся в сточной воде. При очистке сточных вод, содержа
щих ионы железа, в них добавляют известковое молоко, |
которое, |
взаимодействуя |
с ионами железа, |
образует гидрозакись |
железа, |
выпадающую в |
осадок: |
|
|
|
FeCl2-bCa(OH)2 |
Fe (OH)8-f СаС12 |
|
Большой опыт по физико-химической очистке сточных вод и их использованию для поддержания давления накоплен в НПУ Туймазанефть. Здесь в 1970 г. со всех установок подготовки нефти полу чали более 61 000 м3/суткп сточных вод, из которых 48 000 м3/сутки закачивалось в продуктивные пласты для поддержания пластового давления и 13 000 м3/сутки — в поглощающие горизонты. Смешение вод угленосного горизонта, содержащих сероводород, с девонскими водами, содержащими хлористое железо, приводит к образованию сернистого железа
которое усиливает коррозию оборудования. Поэтому операция сме шения угленосных и девонских вод осуществляется в прудах зем
ляного исполнения. Если смешение указанных вод не производится, то очистка девонских вод от солей железа успешно осуществляется с применением 2%-ного раствора аммиака:
FeCl3 -(-3NH4OH Fe(OH)3 + 3NH4Cl
Образующиеся хлопья гидратов железа осаждаются на дно горизонтального отстойника или всплывают на поверхность воды, захватывая при этом движении эмульгированные глобулы нефти. Указанная очистка сточной воды от солей железа и нефти может быть эффективной только при условии содержания в ней не более 100—150мг/л эмульгированной нефти.
Для заводнения пластов существенное значение имеет стабиль ность закачиваемой воды по химическому составу. Это означает, что в подготовленной для нагнетания в пласты воде как при хране нии, так и перекачке не должны образовываться взвешенные ча стицы за счет химических реакций, могущие закупоривать филь трационную зону скважины и снижать ее приемистость. Воды по верхностных водоемов (пресные) после очистки их, как правило, бывают стабильны, а сточные воды в связи с наличием в их составе значительного количества ионов закисного железа Fe++, доходящего в отдельных случаях до 200—300 мг/л, и бикарбонатов НС03 — химически не стабильны.
Существует несколько способов обезжелезивания воды, основ ными из которых являются аэрация, применение аммиачных рас творов, известкование и коагулирование. Второй и третий способы обезжелезивания воды были рассмотрены выше.
Обезжелезивание воды аэрацией (барботирование воздухом) — наиболее экономичный метод, так как он не требует строительства дорогих сооружений. Обезжелезивание воды аэрацией как само стоятельный метод применим для вод, содержащих бикарбонат за киси железа Fe(HC03)2 или гидрозакись железа Fe(OH)2. Аэра ция воды протекает интенсивно, когда pH обрабатываемой воды более 7,2.
При контакте с воздухом теряется растворенная в воде свобод ная углекислота, что способствует протеканию гидролиза бикарбо ната закиси железа:
Fe (НС03)2 Fe(0H)2 + 2C02
При барботировании воды воздухом одновременно происходит обогащение ее кислородом, что приводит к окислению двухвалент ного железа в трехвалентное с образованием в конечном итоге гид рата окиси железа.
Реакция окисления и гидролиза бикарбоната закиси железа про текает следующим образом:
t 4Fe (HCOs)2 + 0 2 -f- 2Н20 -► 4Fe (ОН)3 + 8С02
Получение хлопьевидного осадка Fe(OH)3 является конечной целью обработки воды аэрацией. Хлопьевидный осадок в этом слу чае отделяется от воды отстаиванием и фильтрованием.
Основным недостатком обезжелезивания воды аэрацией явля ется обогащение ее кислородом, что влечет за собой усиление кор розии оборудования системы водоснабжения. Для защиты от кор розии в* этом случае применяют ингибиторы или антикоррозионные покрытия.
§ 4. ЗАРУБЕЖНЫЙ ОПЫТ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПЛАСТОВЫХ ВОД
В Соединенных Штатах Америки за последние 2—3 года еже годно вместе с нефтью добывается более 945 млн. м3 воды, в кото рой содержится много различных химических соединений: хлорис тый натрий, сульфат натрия, бикарбонат натрия, бромистый нат рий, йодистый натрий, соли лития, стронция, бария, брома, железа,
марганца и т. д. Некоторые из |
этих веществ являются |
ценными |
и в больших масштабах извлекаются из пластовых вод. |
|
|
В США для подготовки пластовых вод к закачке как в погло |
щающие скважины, так и для |
поддержания пластового |
давления |
в |
основном применяются те же |
методы, которые описаны нами |
в |
§ 3 данной главы. |
|
|
В прошлом в США часто допускали сброс воды в реки и озера, в результате чего уничтожилась растительность, погибал живот ный мир, вода становилась непригодной для ирригационных це лей и для использования в быту. Последние постановления, касаю щиеся загрязнения источников, резко ограничивают такого рода сброс воды; в настоящее время он составляет всего 4,4% и нахо дится под строгим контролем.
В табл. 30 приведены данные по добыче в США вместе с нефтью пластовых вод и их использованию.
Как видно из таблицы, сбрасываемые пластовые воды наиболее широко используются для закачки в пласты через поглощающие скважины: 38,8% всей извлекаемой попутно с нефтью пластовой воды.
|
|
|
|
Т а б л и ц а 30 |
|
Показатели |
|
м*/сутки |
|
Отбор воды ...................... |
|
3 787 869 |
100 |
В том числе, пошедшей на: |
|
1 250 890 |
33,0 |
заводнение пластов . . . . |
пагпетаепе в пласт для сброса . |
1 468 6S3 |
38,8 |
сброс в наземные необлицовашше амба- |
446 905 |
11.8 |
ры |
. . . |
. . . |
сброс в облицованные амбары |
3 170 |
ОД |
сброс в ручьи, реки и озера |
160 564 |
4,4 |
прочее |
|
1 |
457 657 |
11,9 |
33% общего количества пластовых вод также закачивается в пласты для поддержания пластового давления на ранней стадии разработки нефтяных месторождений.
11,8% пластовых вод сбрасывают в наземные необлицованные амбары. Цель этого мероприятия состоит в том, чтобы в резуль тате испарения воды получить осадок соли на поверхности. Такой процесс в основном осуществляется в районах с теплым и сухим климатом.
Остальное количество пластовых вод (11,9%) сбрасывают про чими способами, среди которых широко распространен сброс воды по трубопроводу в океан или другие бассейны соленой воды.
Как видно из табл. 30, приблизительно 72% пластовых вод закачивается в пласты; остальное количество сбрасывается спосо бами, одобренными службой охраны недр штатов.
Для сброса вод в большинстве случаев используют ликвиди рованные нефтяные скважины или же бурят специальные скважины.
Основное преимущество использования ликвидированных нефтя ных скважин заключается в наличии уже ранее спущенной в них и зацементированной обсадной колонны. К недостаткам относятся: расходы на дополнительное углубление, которые иногда превышают стоимость бурения новой скважины, и слишком малый диаметр обсадной колонны для размещения насосно-компрессорных труб диаметром, необходимым для обеспечения заданной производитель ности.
При выборе скважин для сброса вод учитываются топографи ческие и геологические условия, а также поглощающая способность отложений.
Как предполагается, в ближайшие 20 лет добыча нефти в США увеличится на 2/3 современного ее объема, и извлечение попутной пластовой воды составит 1,6—2,4 млрд. м3. Поэтому в будущем, очевидно, будет осуществляться еще более жесткий контроль за качеством воды, сбрасываемой в поглощающие скважины. Феде ральное правительство уже сейчас приняло ряд мер по борьбе с за грязнением поверхностных и грунтовых вод.
По утверждению экспертов, суточная потребность в воде в США составит 1,14 млрд. м3. Эта потребность к 1980 г. удвоится. Около 75% воды будет поступать из подземных источников (грунтовые воды), что считается экономически выгодным. Рост спроса на воду будет удовлетворяться также за счет поверхностных водоемов — прудов, ручьев, рек и озер.
Соответствующие федеральные органы и местные власти встре вожены загрязнением наземных и подземных водных бассейнов, в связи с чем была создана специальная комиссия, которая выпол нила работу по теме «Проблема воды в США в связи с развитием нефтедобычи».
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О СИСТЕМАХ ЕДИНИЦ ИЗМЕРЕНИЯ И О СВОЙСТВАХ НЕФТИ И ГАЗА
§ 1. СИСТЕМЫ ЕДИНИЦ ИЗМЕРЕНИЯ
При расчетах технологических процессов и аппаратов, связанных с сепара цией нефти от газа, разделением воды в отстойниках, подогревом нефти в тепло обменниках п т. д., приходится пользоваться различными данными о физических свойствах веществ (плотность р, вязкость р, молекулярная масса М и др.) и параметрами, характеризующими состояние этих веществ (скорость, давление). Перечисленные выше величины могут измеряться различными единицами. В настоящее время применяется несколько систем единиц измерения, основными из которых являются:
1)международная система едпппц — СИ, в основу которой положена система едшшц МКС (метр-кплограмм-секунда);
2)система СГС (сантпметр-грамм-сёкунда);
3)система MKrCG (метр-кплограмм-спла-секунда).
В СССР система единиц СИ введена с 1 января 1963 г. и должна применяться как предпочтительная.
Рассмотрим еднницы измерения некоторых величин, наиболее часто при меняемых в курсе «Сбор и подготовка нефш, газа и воды к транспорту» (табл. 1).
Систему МКГСС часто путают с системой МКС (СИ), так как в них оди наковы единицы длины (м), скорости (м/сек), ускорения (м/сек2). Кроме того, единица массы в системе GII и единица силы в системе МКГСС называются одинаково — килограмм. Это обстоятельство является причиной частых недора зумений при решении практических задач. Необходимо твердо помнить, что кг — единица массы в системе СИ (МКС), а кГ — единица силы в системе МКГСС.
Ниже приводятся основные соотношения между однородными единицами разных систем.
В табл. 2, 3, 4. 5, 6, 7 и 8 приводятся коэффициенты основных соотноше ний между однородными единицами разных систем, которыми приходится поль зоваться при расчетах.
Кроме приведенных выше основных соотношений между однородными физическими единицамл различных систем, при тепловых расчетах приходится пользоваться .универсальной газовой постоянной i?0, выражающей работу, совершаемую кпломолем (кмоль) идеального газа в изобарическом процессе при изменении температуры газа на один градус.
За единицу количества тепла приняты 1 калория (кал) и килокалория
(ккал), которые в системе СИ соответственно равны 4,19 Дж |
н 4,19 -10* Дж, |
или 4,19 кДж. |
теплопередачи |
6 табл. S приводятся коэффициенты теплопроводности, |
и теплоотдачи, применяемые при тепловых расчетах. |
|