ФГБОУВПО «Воронежский государственный

технический университет»

Кафедра радиотехники

Расчет выпрямителей и стабилизаторов методические указания

для индивидуальной работы студентов по дисциплине

«Электропреобразовательные устройства РЭС»

для студентов специальности 210302 «Радиотехника»

очной, заочной и очно-заочной форм обучения

Воронеж 2011

Составители: канд. техн. наук Е.И. Воробьева

А.М. Юшин, И.И. Попов

УДК 621.396.6

Расчет выпрямителей и стабилизаторов: методические указания для индивидуальной работы студентов по дисциплине «Электропреобразовательные устройства РЭС» для студентов специальности 210302 «Радиотехника» очной, заочной и очно-заочной форм обучения / ФГБОУВПО «Воронежский государственный технический университет»; сост.: Е.И. Воробьева, Е.И. Воробьева, А.М. Юшин, И.И. Попов. Воронеж, 2011. 45 с.

Описана методика расчета схем выпрямителей различных типов и параметров. Приведены варианты заданий для индивидуальной работы студентов по расчету этих схем.

Методические указания подготовлены в электронном виде в текстовом редакторе MS Word 2007 и содержатся в файле МетодичкаВоробьева. docx.

Табл. 3. Ил. 22.

Рецензент канд. техн. наук, доц. М.И. Бочаров

Ответственный за выпуск зав. кафедрой канд. техн. наук, проф. Б.В. Матвеев

Издается по решению редакционно-издательского совета Воронежского государственного технического университета

©ФГБОУВПО «Воронежский государственный технический университет», 2011

1.Теория и расчет схем выпрямителей.

1.1.Общие сведения

Электрический выпрямитель подучил широкое применение как наиболее универсальный преобразователь переменного тока в по­стоянный /1/.

Выпрямление в электрическом выпрямителе достигается из-за включения в его состав электрического вентиля. Излом вольт-ам­перной характеристики вентиля приводит к тому, что он пропуска­ет ток преимущественно в одном направлении (рис. 1.1.a).

а)

б)

Рис. 1.1. Реальная (а) и идеальная (б) вольт-амперные

характеристики вентиля

При рассмотрении процессов выпрямления характеристику вентиля идеализируют, представляя ее (рис, 1.1, б) линейно-ло­маной I (идеальный вентиль), линейно-ломаной линией 2 (идеа­лизированный вентиль с потерями) или линейно-ломаной линией 3 (идеализированный вентиль с потерями и порогом выпрямления) /1/.

В качестве вентилей в настоящее время применяют почти исключительно полупроводниковые диоды. Порог выпрямления кремни­евых диодов лежит в пределах 0,4…0,8 В, а германиевых 0,15…0,2 В. Для низковольтных выпрямителей (выпрямленное напряжение менее десяти вольт) порог, выпрямления кремниевых вентилей сос­тавляет заметную часть выходного напряжения и его следует обя­зательно учитывать при расчетах, выбирая в качестве расчетной модель вентиля с порогом. Для выпрямителей с выходным напряжением более 10 В можно проводить расчет и на основе модели вен­тиля без порога выпрямления.

Наклон спрямленной характеристики вентиля с потерями определяет внутреннее сопротивление вентиля - _в . Величины сопротивле­ний r_в зависят от допустимого прямого тока вентиля и лежат в пределах от десятков Ом (слаботочные диоды) до долей Ома (сильноточные диоды).

Прямой ток вентиля ограничивается его разогревом из-за потерь электрической мощности, пропорциональных падению на­пряжения на вентиле. При обратном напряжении полупроводниковый вентиль пропускает, хотя и малый, но отличный от нуля обрат­ный ток. Этим током, как правило, пренебрегают. Только в высо­ковольтных выпрямителях при токах нагрузки, меньших одного миллиампера, учет обратного тока вентилей может привести к заметным поправкам.

Следует отменить, что малый обратный ток соответствует обратному напряжению, не превосходящему некоторого предела. За этим пределом обратный ток резко возрастает и вентиль про­бивается. Это обстоятельство ограничивает величину обратного напряжения, которое может быть приложено к вентилю.

С

Рис. 1.2 Схема простейшего электрического выпрямителя (рис. 1.2)

хема простейшего электрического выпрямителя (рис. 1.2.) содержит трансоформатор Т_р вентили VD и нагрузку R_н /1/.

Т рансформатор необходим для преобразования напряже­ния сети к величине, удобной для дальнейшего выпрямления и гальванической развязки выпрямителя от сети.

В общем случае у него m₁ обмоток (фаз) в первичной цепи и m₂ фаз во вторичной цепи.

Рис. 1.2 Схема простейшего

Электрического выпрямителя

В приведенной схеме как первичные, гак и вторичные обмотки соединены в звезду, В по­давляющем большинстве схем вторичные обмотки именно так и со­единяются. Что же касается первичных обмоток, то они могут со­единяться и в многоугольник.

К концу каждой из вторичных обмоток подсоединен анод вен­тиля. Катоды всех вентилей подсоединены к сборной шине, кото­рая и является одним (в данном случае положительным) выводом выпрямителя. Второй вывод выпрямителя (отрицательный) берется от средней точки звезды вторичных обмоток трансформатора. К этим выводам и подключается нагрузка выпрямителя.

Из-за нелинейности характеристик вентилей ток в каждой из вторичных обмоток может протекать только в одну сторону. Через нагрузку протекает суммарный ток всех фаз (вентилей) вторичной обмотки, имеющий значительную постоянную составляющую (выпрямительный ток).

1 .2 Основная однофазная схема выпрямителя

Рис. 1.3. Основная однофазная схема выпрямителя (а) и

Временная диаграмма ее работы (б)

Определим основные параметры выпрямителя /2,4,5/.

Среднее значение выпрямленного напряжения

(1.1)

Где U_2m – амплитудное значение, а U₂ – действующее значение напряжения во вторичной обмотке трансформатора, Из (1.2) получаем

(1.2)

Частота пульсаций равна частоте сети f_п= f_c. коэффициент пульсаций по первой гармонике

(1.3)

где U₀₁ – амплитуда первой гармоники пульсаций, опреде­ляемая из разложения в ряд Фурье напряжений U₀ .

Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю

(1.4)

Среднее значение тока, протекающего через вентиль, совпа­дает со средним значением тока нагрузки

(1.5)

Габаритная мощность первичной обмотки трансформатора

(1.6)

где m₁ = I – количество фаз в первичной цепи I₁ , U₁ - дей­ствующие значения тока и напряжения в первичной обмотке; - мощность в нагрузке.

Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора

(1.7)

где m₂ = I – количество фаз во вторичной цепи; I₂ , U₂ – действующие значения тока и напряжения во вторичной обмотке.

Габаритная мощность трансформатора определяет сечение сердечника и общие размеры трансформатора.

(1.8)

определяет сечение сердечника и общие размеры трансформатора.

Существенный недостаток при работе на активную нагрузку – большая величина пульсации. Для уменьшения пульсации применяют фильтры. Если фильтр начинается с индуктивности, нагрузочная характеристика будет резко падающей, выпрямленный ток преры­вистым, импульсы обратного напряжения с крутым фронтом. Поэто­му схема с индуктивностью практического интереса не представляет.

Рассмотрим емкостной фильтр /I/ (рис. 1.4).

Рис. 1.4. Основная схема однофазного выпрямителя с емкостным

фильтром и временная диаграмма ее работы (б)

Кривая выпрямленного напряжения U₀ состоит из двух участков – отрезок синусоиды 1-2 ЭДС вторичной обмотки при открытом вентиле и отрезок экспоненты 2-3, когда вентиль закрыт и конденсатор разряжается на сопротивление нагрузки.

Все параметры схемы являются функцией угла отсечки (половина той части периода, в течение которой протекает ток через вентиль) и определяются графо-аналитическим методом.

Расчетные соотношения для такого выпрямителя получаются весьма простыми, если принять напряжение на емкости постоянным, что равносильно установке конденсатора с бесконечно большой емкостью.

В этом случае усложнение модели вентиля не приводит к ус­ложнению счетных соотношений. Для учета порога выпрямления вентиля вводится расчетное выпрямленное напряжение U₀, зна­чение которого больше постоянной составляющей напряжение на выходе выпрямителя на величину порога выпрямления. При заданном постоянном напряжении на выходе U0зад расчетное напря­жение U₀ определится как

(1.9)

Так как в расчетной модели U₀=const, то ток венти­ля будет иметь точно косинусоидальную форму:

_(1.10)

при

где r_ф = r_в +r_mp – сопротивление фазы выпрямителя; r_{mp -} активное сопротивление обмоток трансформатора, приведенное ко вторичной обмотке.

Его постоянная составляющая

(1.11)

Поскольку при по определению угла отсечки ЭДС фазы равна выпрямленному напряжению

, (1.12)

то из (1.11) мoжнo определить угол отсечки:

_(1.13)

Правую часть этого трансцендентного уравнения обычно обозначают как некоторую функцию угла отсечки .Графики функции позволяющие определить угол Θ, приведены на рис. 1.5

Рис. 1.5. Зависимость угла от параметра

Действующее значение ЭДС фазы вторичной обмотки, необходимые для получения расчетного выпрямленного напряжения U₀, легко найти из (1.12) при известном угле отсечки.

(1.14)

Здесь коэффициент является функцией только угла отсечки. функцию подсчитать легко, но при расчете выпрямителя нахождения самого угла отсечки не является обязательным. Поэтому чаще предпочитают пользоваться не самой функцией, а однозначно связанной с ней функцией (рис. 1.6 а).

Для действующего значения тока вентиля с помощью не сложных преобразований получим формулу, в которой фигурируют лишь выпрямленный ток и безразмерная функция угла отсечки .

(1.15)

Максимальное значение тока вентиля получается при и равно

(1.16)

Рис 1.6. зависимости расчетных коэффициентов от параметра

А(Θ) для графо-аналитического метода

По изложенным соображениям в справочниках приводятся не функции и , а функции D(A) и F(A) (Рис. 1.6 б,в).

Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора

(1.17)

Коэффициент пульсаций по первой гармонике определяем с помощью фильтрового коэффициента (рис. 1.6, г,д,е) по формуле

(1.18)

В итоге необходимо отметить следующее:

1. При нагрузке, начинающейся о емкости, выпрямитель ра­ботает с отсечкой тока. Импульсы тока вентилей имеют длитель­ность, меньшую Т/т₂.

2. Выпрямленное напряжение и ток нагрузки имеют пилооб­разную форму. -

3.Форма импульса тока вентиля близка к косинусоидальной.

4. Чем больше ток нагрузки, тем больше угол отсечки тока и тем меньше выпрямленное напряжение.

5. Beличина емкости конденсатора определяет как напряже­ние пульсаций, так и отклонение от косинусоидальной формы им­пульса тока.

6. На приведенных соотношениях и основан простейший рас- чет выпрямителя, нагрузка которого начинается с емкости.

Если сопротивление индуктивности рассеяния, пересчитан­ное в фазу вторичной обмотки трансформатора, оказывается срав­нимым с омическим сопротивлением фазы r_ф , то форма импульса тока фазы будет заметно отличаться от косинусоидальной (рис. 1.7) даже при бесконечно большой емкости конденсатора С/1/.

Длительность импульса получается больше 2 , и он становится несиммет­ричным.

П

Рис. 1.7. Форма импульса тока фазы с учетом индуктивности рассеяния

остоянная составляющая выпрямленного напряжения, действующее и амплитудное значения тока вентиля и коэф­фициент пульсаций будут в этом случае зависеть не только от отношения r_ф/Rн, определяющего угол отсечки при L_s=0, но и от относительной постоянной времени зарядной цепи:

(1.19)

Проведя расчеты, аналогичные изложенным, можно получить формулы, подобные (1,14), (I.I5), (I.I6), (I.I8), но коэффи­циенты B(A),D(A),F(A),H(A,m₂) входящие в них, будут функцией не только параметра А, но и X. Значения этих ко­эффициентов даются соответствующими кривыми на рис. I.6.A, это позволяет производить расчет выпрямителя по тем же самым формулам, что и при отсутствии индуктивности рассеяния.

В конце отметим достоинства основной однофазной схемы: "простота и минимальное число элементов. Недостатки схемы: большая величина пульсации, низкая частота пульсации, высокое обратное напряг лие на вентиле, вынужденное намагничивание трансформатора.

1.3 Основная двухфазная схема выпрямителя

Основная двухфазная схема выпрямителя представлена на рис. 1.8.

В первый полупериод открыт вентиль VD1 , и ток протекает через верхнюю половину вторичной обмотки, VD1 и сопротивление нагрузки R_н . Во второй полупериод открыт вентиль VD2 и R_н, ток протекает через нижнюю половину вторичной обмотки. Таким образом ток в R_н протекает в неизменном направлении и напряжение на выходе выпрямителя постоянно по знаку.

Определим основные параметры выпрямителя /2/. Среднее, значение выпрямленного напряжения

(1.20)

из (1.20) получаем

(1.21)

Частота пульсаций в 2 раза больше 'частоты сети f_п=2f_c. Коэффи­циент пульсаций по первой гармонике

(1.22)

Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю.

(1.23)

Среднее значение тока, протекающего через вентиль,

(1.24)

Габаритная мощность первичной обмотки трансформатора

(1.25)

Габаритная мощность вторичной обмотки трансформатора

(1.26)

Габаритная мощность трансформатора

(1.27)

Если использовать индуктивный фильтр, то форма тока и напряжения на нагрузке сохраняются и отличие в расчетах будет только в определении габаритных мощностей

(1.28)

Работа схемы на емкостной фильтр представлена на рис. 1.9.

В ремя работы фазы и вентиля в этом случае меньше половины перио- да и зависит от вели- чин С, RH . Расчет схемы ведется графо-аналитическим методом по методике, изложенное в 1.2 для m₂=2 . Коэффициенты определяются по

графикам рис.1.6 а,б,в,д.

В

Рис. 1.9. Временная диаграмма работы основной двухфазной схемы выпрямителя на емкостный фильтр

конце отметим достоинства основной двухфазной схемы выпрямителя: повышенная частота пульсаций, минимальное число вентилей, возможность применения общего радиатора без изоляции вентилей. К недостаткам схемы следует отнести: усложненную конструкцию трансформатора, плохое использование трансформатора, высокое обратное напряжение на вентилях.

1.4 Двухфазная мостовая схема выпрямителя

Мостовая схема (рис. 1.10) строится на одной вторичной обмотке трансформатора.

Рис.1.10 Двухфазная мостовая схема выпрямителя

и временная диаграмма ее работы

В первый полупериод потенциал верхней точки вторичной обмотки трансформатора положителен относительно нижней точки, и ток протекает от плюса вторичной обмотки через вентильVD3,R_Н вентильVD2 к минусу вторичной обмотки.

Во второй полупериод потенциал нижней точки вторичной

обмотки трансформатора положителен относительно верхней точки, и ток протекает от плюса вторичной обмотки через вентиль VD4,VD1 к минусу вторичной обмотки. В результате через ток протекает в неизменном направлении. При .емкостном фильтре временная диаграмма совпадает с диаграммой для основной двух­фазной схемы (рис. 1.9).

Основные параметры мостовой схемы выпрямления во многом совладают с параметрами основной двухфазной схемы выпрямления за исключением

; ;

_(1.29)

Откуда видно, что мостовая схема из всех двухполупериодных схем обладает наилучшими технико-экономическими показате­лями.

Достоинства мостовой схемы: повышенная частота пульса­ций, низкая величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю, хорошее использование трансформатора, возможность, ра­боты без трансформатора.

Недостатки мостовой схемы: большое число вентилей, повышает падение напряжения в вентилях, невозможность установки однотипных вентилей на одном радиаторе -без изолирующих про­кладок.

1.5 Основная трехфазная схема выпрямителя

На рис. 1.11 приведена основная трёхфазная схема .выпрямителя.

Н

Рис. 1.11. Основная трехфазная схема выпрямителя

апряжения U₂ в фазах а , в, с сдвинуты на 120°, поэтому диод каждой фазы открывает" только третью часть периода, и ток протекает через фазную обмотку, диод и нагрузку R_н . Потом вступает в работу вторая фаза на одну треть периода и затем третья. В результате на нагрузке получается напряжение одной полярности с частотой пульсации в 3 раза превышающей частоту сети fп=3fc.

Основные параметры трехфазной схемы при соеди­нении обмоток звезда-звезда (рис. 1.11) следующие /1 / . Сред­нее значение выпрямленного напряжения

(1.30)

Коэффициент пульсаций по первой гармонике

(1.31)

где m₂=3 для основной трехфазной схемы.

Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю.

(1.32)

Среднее значение тока, протекающего через вентиль,.

(1.33)

Габаритные мощности трансформатора для активной нагрузки

, , (1.34)

и для индуктивной нагрузки

, , (1.35) (1.35)

Достоинством основной трехфазной схемы по сравнению с двухполупериодными схемами является меньшая величин, и большая частота пульсаций. Кроме того, из-за малого падения напряжения на вентилях эта схема часто применяется при очень низких на­пряжениях на нагрузке.

Недостатки схемы: большая величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю, плохое использование трансформатора, подмагничивание сердечника трансформатора постоянным током, невозможность соединения вторичной обмотки треугольником.

1.6. Трехфазная мостовая схема выпрямителя

На рис. I.12 приведена трехфазная мостовая схема выпрямителя (схема Ларионова)

Для схемы Ларионова, в отличие от предыдущей, тран­сформатор может иметь любое соединение первичных и вторич­ных обмоток - как треуголь­ником, так и звездой.

Рис. 1.12. Трехфазная мостовая схема выпрямителя

Мостовую схему можно представить в виде последова­тельного соединения, двух ос­новных трехфазных выпрямите­лей. Один выпрямитель состоит из вентилей VD4…VD6, катоды которых соединены в общую точку. Напряжение на выводе его положительно, относительно нулевой точки трансформатора.

Второй выпрямитель образует вентили VD1..VD3. Выходы этих выпрямителей соединены последовательно, и к нагрузке подводит­ся суммарное напряжение.

Основные параметры схемы Ларионова /1/ . Среднее значение выпрямленного напряжения

(1.36)

Частота пульсаций

(1.37)

Коэффициент пульсаций по первой гармонике

(1.38)

где m₂= 6 для схемы Ларионова.

Наибольшее обратное напряжение, прикладываемое к вентилю,

(1.39)

Среднее значение тока, протекающего через вентиль

(1.40)

Габаритная мощность трансформатора не зависит от вида нагрузки

(1.41)

Сравнивая параметры основной трехфазной семы выпрямителя и схемы Ларионова, необходимо отметить следующее преиму­щества последней: малое обратное напряжение на вентилях, хоро­шее использование трансформатора, небольшая амплитуда и повы­шенная частота пульсации, отсутствие вынужденного намагничи­вания трансформатора и возможность применения трансформатора с любыми схемами соединения обмоток. Недостаток схемы Ларионо­ва - большое число вентилей.

1.7 Выбор схемы выпрямителя и вентиля

Принято классифицировать схемы выпрямителей по числу вы­прямленных фаз переменного напряжения. Различают одно-, двух-, трех- и шестифазные схемы /1/ . Выпрямители с большим числом фаз встречаются редко.

Проведем сравнение рассмотренных выше схем выпрямителей. Основная однофазная схема характеризуется относительно плохи­ми показателями выпрямления. В ней плохо используется трансфор­матор, получаются большие пульсации выпрямленного напряжения при низкой их основной частоте. Помимо этого, однофазные, как и двухфазные, схемы создают несимметричную нагрузку на трех­фазную сеть.

Однако простота однофазных схем заставляет отдавать предпочтение перец многофазными в целом ряде случаев, в .особен­ности при получении высоких напряжений "при малых токах нагрузки . Более часто и? однофазных схем применяют основную схему, схему удвоения и схемы умноже­ния напряжения.

Двухфазные схемы выпрямителей по сравнению с однофазными дают более высокую частоту пульсаций и меньшею их величину. Поэтому хорошая фильтрация в них достигается значительно проще. Этим и объясняется широкое применение двухфазных схем. Из них наиболее популярны основная и мостовая.

Основная трехфазная схема выпрямителя имеет неплохие по­казатели, но относительно сложный трансформатор. Поэтому чаще всего ее применяют яри средних и больших мощ­ностях и невысоких требованиях к пульсациям. При малых задан­ных пульсациях более выгодными оказываются усложненные трех­фазные схемы (схема Ларионова).

При выборе вентиля /1,6...8/ необходимо, во-первых, обес­печить запас по току

(1.42)

где - - максимально допустимый выпрямленный ток диода, приводимый в справочнике по диодам.

Вторым важным показателем д. л выбора Вентиля является максимально-допустимая амплитуда обратного напряжения, которая должна превышать наибольшее обратное напряжение на вентиле, рассчитанное в задаче, по крайней мере на 20 процентов.

Немаловажным показателем является и прямое падение напря­жения на вентиле Uпр , которое определяет потери мощности на диодах и в конечном итоге к.п.д. выпрямителя.

По этим трем показателям и следует выбирать вентиль для выпрямителя.

1.8 Вопросы для самопроверки и контроля

1.Вольт-амперные характеристики вентиля

2.Основные параметры выпрямителя

3.Принцип действия основной однофазной схемы выпрямителя.

4.Преимущества и недостатки основной однофазной схемы выпрямителе

5.Порядок расчета схемы выпрямителя с емкостной реакцией нагрузки..

6.Влияние сопротивления индуктивности рассеяния при рас­чете выпрямителя.

7.Принцип действия основной двухфазной схемы выпрямителя.

8.Преимущества и недостатки основной двухфазной схемы выпрямителя.

9.Принцип действия, преимущества и недостатки двухфазной мостовой схемы выпрямления.

10.Основная трехфазная схема выпрямителя, преимущества и недостатки.

11.Преимущества и недостатки трехфазной мостовой схемы выпрямителя.

12.Сравнительная характеристика однофазных и двухфазных схем выпрямителей.

13.Сравнительная характеристика двухфазных и трехфазных схем выпрямителей.

14.По каким показателям выбирается вентиль для выпрямителя

1.9 Порядок расчета выпрямителя

Задача проектирования выпрямителей формулируется следую­щим образом. Дано: напряжение U₀ и ток нагрузки I₀ , вид нагрузки (активная, индуктивная или емкостная), частота сети fc , максимальное отклонение напряжения сети от номиналь­ного значения , в процентах, коэффициент пульсаций по первой гармонике. действующее значение эдс первич­ной обмотки.

Необходимо выбрать одну из приведенных выше схем выпря­мителей и рассчитать основные параметры.

Схему выпрямителя следует выбирать в соответствии с ре­комендациями подраздела 1.7 с учетом коэффициента пульсаций по первой гармонике.

Далее выбирается диод по трем основным показателям /6...8/. Расчет следует проводить с учетом максимально­го отклонения напряжения сети от номинального значения, т.е. в формулы для Uобр м следует подставлять вместо U₀

(1.43)

На следующем этапе определяются ориентировочные значения омического и индуктивного сопротивлений трансформатора

(1.44)

(1.45)

где S - число стержней магнитопровода, несущих обмотки;

S- I - для броневого, S = 2 - для стержневого, S= 3 - ' для трехфазного трансформаторов; B_m- амплитуда индукции в сердечнике трансформатора, определяется из графика рис. 1.13, коэффициенты K_r и K_l определяются из табл. 1.1

Таблица 1.1

Схема выпрямителя	Kr	Kl
1	2	3
Основная однофазная	2.3	4.1∙10-3
Основная двухфазная	4.7
Двухфазная мостовая	3.5
Основная трехфазная	6.9
Трехфазная мостовая	4.5

Далее определяем напряжение холостого хода выпрямителя

_{Рис. 1.13 Зависимость амплитуды индукции в сердечнике трансформатора от габаритной мощности}

(1.46)

где N₁ - число вентилей, включенных последователь­но c нагрузкой.

Потом разделяем параметры для расчета трансформатора U₂, S₁, S₂, S_тр. Причем, напряжение на вторичной обмотке U₂ надо рассчитывать не для. U₀, а для U_0xx .

Далее определяем максимальное значение напряжения холостого хода

(1.47)

Зная это напряжение, определяем заново U_обрм в функции U_{оххмакс}. Если выбранный вентиль не удовлетворяет по этому показателю, то следует выбрать другой вентиль и повторить пре­дыдущие расчеты.

Внутренние сопротивление выпрямителя определяем по формуле

(1.48)

И на последнем этапе определяем к.п.д. выпрямителя

(1.49)

где - потери мощности во всех диодах N₂;

(1.50)

п отери мощности в трансформаторе; тора, определяемый из графиков рис 1.14

Варианты заданий для индивиду-

альной работы студентов приведены

в таблице 1.2, где вид нагрузки обозначен цифрой:1-активная; 2-индуктивная; 3-ёмкостная.

Рис. 1.14. Зависимости к.п.д. трансформатора от габаритной мощности

№ варианта	U0,B	I0,A	Вид нагрузки	U1,B	Aмакс%	Fc, гц	Kп1
1	2	3	4	5	6	7	8
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25	4 6 600 200 9 100 12 250 15 24 80 30 1000 28 70 26 14 300 13 120 8 400 700 5 150	20 10 0.04 2 7 5 8 2 3 20 5 15 0.01 13 6 18 4 1.5 7 4 8 1 0.02 16 2.5	1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1	220 220 110 110 220 400 220 110 22 380 22 110 500 220 110 400 110 500 220 110 400 110 220 220 110	10 5 6 8 15 20 12 15 5 10 20 8 6 11 13 14 7 6 8 10 12 15 18 17 12	50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50 50 50 400 50	0.09 0.01 0.03 0.02 0.04 0.05 0.06 0.07

Таблица 1.2

2. РАСЧЕТ СТАБИЛИЗАТОРОВ НАПРЯЖЕНИЯ