Учебное пособие 2038
.pdfТаблица 2.1
Результаты гидравлического расчета распределительной сети низкого давления
|
|
|
|
|
|
|
|
Результат гидравлической увязки |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
колец |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Номер участков |
Длина участка, м |
Расчетный расход участка, м³/ч |
Гидравлический уклон уч., Па/м |
Диаметр участка, мм |
Перепад давления уч., Па |
Фактическое значение гидр. уклона, Па/м |
Фактический перепад давления уч., Па |
|
Исправленный расход уч., м³/ч |
Исправленный диаметр уч., мм |
|
Исправленный перепад давления, Па |
Номер колец |
Окончат. невязка кольца, Па |
% окончат. невязки кольца, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
|
9 |
10 |
|
11 |
12 |
13 |
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. РАСЧЕТ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ГАЗОВЫХ СЕТЕЙ СРЕДНЕЙ (ВЫСОКОЙ) СТУПЕНИ ДАВЛЕНИЯ
3.1. Выбор диаметров и гидравлический расчет газопроводов
Распределительная сеть средней (высокой) ступени давления чаще выполняется незакольцованной (тупиковой), к ней присоединяются сосредоточенные крупные потребители газа, как например котельные (ТЭЦ), промпредприятия, ГРП более низких ступеней давления, банно-прачечные комбинаты, хлебозаводы и т. д., потребляющие газ данного давления.
При трассировке сетей среднего (высокого) давления следует руководствоваться указаниями [2, п. 4.14], [11, п. 5] согласно которым допускается укладка газопроводов низкого и среднего (высокого) давлений в одной траншее.
Определение расчетных расходов участков сети (расчет потокораспределения) при одном узле писания (ГРС) производятся путем последовательного суммирования расходов потребителей, питающихся в конце участка. Так как путевая составляющая расхода равна нулю, то, следовательно, расчетный расход по длине участка не меняется.
- 11 -
Гидравлические потери давления участка сети:
Prk = Pr2 − Pk2 , |
(3.1) |
где Pr , Pk – абсолютное давление соответственно в начальном и конечном (по направлению движения газа) узлах участка, МПа.
Гидравлический уклон участка сети Rrk , (МПа)2 / м , без учета местных потерь давления:
Rrk = |
P2 |
− P2 |
|
|
r |
k |
. |
(3.2) |
|
|
|
|||
|
1,1lrk |
|
При известном давлении в начале участка Pr , используя формулы (3.1), (3.2),
получаем выражение для определения давления в конце участка, Pk , МПа :
|
|
|
|
Pk = Pr2 −1,1Rrk lrk . |
(3.3) |
Рассмотрим методику расчета незакольцованной распределительной сети среднего (высокого) давления.
1.При известном из задания давлении перед городом (после ГРС) принимаем (либо берем в соответствии с исходными данными на проектирование) давления газа перед потребителями.
2.Выбираем главное направление от узла питания до конечного, наиболее удаленного узла, и определяем средний гидравлический уклон по этому направлению.
3.Последовательно рассматривая каждой участок выбранного направления по формуле (3.3), вычисляем неизвестные давления в узлах. Расчет начинается с участка, начальным узлом которого является узел питания с заданным
давлением Pr = PГРС . Начальным узлом следующего участка является конечный узел предыдущего участка, давление в котором уже определено.
4.После определения давлений при вычисленных расчетных расходах участков выбираем диаметры трубопроводов с помощью номограммы приложения для удельных потерь газопроводов среднего давления рассматриваемого участка.
5.Проводим поверочный расчет, целью которого является уточнение давлений в узлах при выбранных стандартных диаметрах труб, отличающихся от расчетных.
6.Пересчитываем значение Pкф узла при неизменной (вычисленной из
расчета предыдущего участка) величине Prф по формуле
|
|
|
|
Pкф = Pr2.ф. − Prk .ф. . |
(3.4) |
Подобный пересчет производим для всех узлов сети (исключая узел питания), в том числе и для конечных узлов перед потребителями.
- 12 -
В случае, если давление газа перед потребителем окажется за пределами допустимого, необходимо изменить соответствующий диаметр, в чем собственно и состоит гидравлическая увязка разветвленной сети. На этом гидравлический расчет сети заканчивается. Результаты расчета записываются в табл. 3.1.
Таблица 3.1
Результаты гидравлического расчета распределительной сети среднего (высокого) давления
|
|
Расчет- |
Стандарт- |
Гидравли- |
Абсолют- |
|
||||||
|
Длина |
ное давле- |
Абсолютное |
|||||||||
Номе |
ный рас- |
ный диа- |
ческие поте- |
|||||||||
участ- |
ние в нача- |
давление в |
||||||||||
учас |
ка |
ход |
|
|
метр |
ри давления |
ле |
конце участка |
||||
участка |
|
участка |
||||||||||
ка |
lrk , м |
участка |
участка |
Pk , МПа |
||||||||
Q , м |
3 |
/ ч |
P , МПа |
2 |
||||||||
|
|
|
d |
H |
xS, мм |
|
Pr , МПа |
|
||||
|
|
rk |
|
|
|
|
rk |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
|
|
|
|
4 |
5 |
|
6 |
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.2. Выбор оборудования сетевого регуляторного пункта
После расчета сетей низкой и средней (высокой) ступени давления появляется возможность уточнения типа регуляторного пункта, питающего сеть низкого давления, по величине пропускной способности регулятора давления газа.
Для регуляторных пунктов с технологической линией на базе регуляторов РД-32М и РД-50М пропускная способность Qp , м3/ч, определяется по формулам:
при (Pвх / Рвых ) ≤ 2 |
|
|||||||
|
Qp = |
Qn |
10 3 |
|
|
|
; |
|
|
(Pвх − Pвых )Pвых / ρГ |
(3.5) |
||||||
|
|
|||||||
|
32 |
|
|
|
|
|
|
|
при (Pвх / Рвых ) > 2 |
|
|||||||
|
|
Qр = 15,4Qп Рвх / |
|
, |
(3.6) |
|||
|
|
ρ г |
||||||
где Pвх |
– абсолютное давление газа перед регулятором, МПа, которое прибли- |
|||||||
женно можно принять равным абсолютному давлению перед регуляторным |
||||||||
пунктом (табл. 3.1); |
|
|||||||
Рвых |
– абсолютное давление газа после регулятора (приближенно можно |
|||||||
принять равным абсолютному давлению в узле питания после ГРП), МПа; |
|
|||||||
ρГ |
– плотность газа, кг/м3; |
|
||||||
Qп – |
паспортная пропускная способность регулятора, м3/ч, принимаемая по |
данным (табл. 3.2).
- 13 -
Для регуляторных пунктов с технологической линией на базе регуляторов типа РДУК и РДБК:
Qp = 1595 f Pвхϕα |
1 |
, |
(3.7) |
|
|||
|
ρГ |
|
где f – площадь седла клапана, см2, (табл. 3.3); α – коэффициент расхода (табл. 3.3);
ϕ – коэффициент, зависящий от отношения Рвых/Pвх (рис. 3.1).
Таблица 3.2
Технические данные регуляторов типа РД
|
Технические |
|
|
|
РД-32М |
|
|
|
|
|
|
РД-50М |
|
|
|
|
||
|
данные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаметр клапан- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ного отверстия, |
|
4 |
|
6 |
10 |
|
|
11 |
15 |
20 |
|
|
25 |
|
|||
|
мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Давление на |
|
1,1-1,7 |
0,4-1,1 |
0,105- |
|
0,7-1,3 |
0,4-0,7 |
0,2-0,4 |
|
0,1- |
|
||||||
|
входе, Рвх, МПа |
|
0,4 |
|
|
0,2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Паспортная про- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пускная способ- |
|
4 |
|
7,8 |
12 |
|
|
30 |
51 |
78 |
|
|
100 |
|
|||
|
ность, Qп, м3/ч |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.3 |
|||
|
Технические данные регуляторов типа РДУК и РДБК |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
РДБК1-25 |
|
РДУК2-50 |
РДУК2-100 |
|
РДУК2-200 |
|||||||||
|
|
|
|
|
РДБК1-50 |
|
РДБК1-100 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Параметры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Диаметр клапана, мм |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
20 |
|
35 |
|
|
50 |
|
70 |
|
|
105 |
|
|
||
|
Площадь седла |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
клапана (с учетом пло- |
3,14 |
|
9,6 |
|
|
19,6 |
|
38,4 |
|
|
86,5 |
|
|
||||
|
щади штока), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
f, см2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент |
|
0,65 |
|
0,6 |
|
|
0,42 |
|
0,4 |
|
|
0,4 |
|
|
|||
|
расхода, α |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- 14 -
Расчетная пропускная спо- |
|
|
||
собность |
регуляторного |
пункта |
|
|
должна быть больше номиналь- |
|
|
||
ной не менее, чем на 15-20 %, т.е. |
|
|
||
Qp-Qрп ³ 15+20 %. |
|
|
|
|
Здесь Qрп |
– номинальная пропу- |
|
|
|
скная способность регуляторного |
|
|
||
Рис. 3.1. График зависимости |
|
|||
пункта. |
|
|
|
|
Тип |
и пропускная |
способ- |
ϕ от отношения давлений Рвых/Рвх |
|
ность фильтров могут быть опре- |
для природного газа |
|
||
|
|
|||
делены в соответствии с рекомен- |
|
|
||
|
|
|||
дациями [1, разд. 8]. |
|
|
|
|
При размещении регуляторных пунктов следует руководствоваться реко- |
||||
мендациями [2, п.п. 5.4-5.14]. |
|
|
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ГАЗА НА ВНУТРИДОМОВУЮ (ВНУТРИЦЕХОВУЮ) СЕТЬ
4.1. Выбор расчетной схемы сети
Прокладку газопроводов внутри зданий и сооружений следует предусматривать преимущественно открытой, в соответствии с [2],[9]. Прокладку стояков газопроводов в жилых домах следует предусматривать в кухнях, лестничных клетках или в коридорах (рис. 4.1, 4.2). Не допускается прокладка стояков в жилых помещениях, ванных комнатах и санитарных узлах. Не допускается прокладка газопроводов в подвалах зданий.
Вводы газопроводов в общественные здания, здания коммунально-бытового назначения и здания предприятий общественного питания надлежит предусматривать непосредственно в помещениях, где установлены газовые приборы.
Вводы газопроводов в цехи промышленных и коммунальных предприятий должны предусматриваться непосредственно в помещения, где установлены газопотребляющие агрегаты или смежные с ними помещения, при условии соединения этих помещений открытым дверным проемом.
Установку отключающих устройств на газопроводах, прокладываемых в жилых и общественных зданиях, надлежит предусматривать:
-на каждом стояке, если от одного ввода питается два и более стояка в зданиях свыше четырех этажей;
-перед счетчиками;
-перед каждым газовым прибором, печью;
-на ответвлениях к отопительным печам или приборам.
-15 -
Отключающие устройства на газопроводах в цехах промышленных и коммунальных предприятий должны предусматриваться:
-на вводе газопровода внутри помещения;
-на ответвлениях к каждому агрегату;
-перед горелками и запальниками;
-на продувочных трубопроводах в местах присоединения их к газопроводам. Сеть может брать свое начало как от точки разветвления уличного рас-
пределительного газопровода с включением в нее участков дворовой сети, так и от ввода в здание.
Рассчитываются только участки, включенные в расчетную схему, диаметры остальных участков принимаются по аналогии с рассчитанными.
При прокладке газопроводов в цехах следует увязывать их размещение с размещением в цеху газопотребляющих агрегатов, строительных конструкций, технологического оборудования и трубопроводов другого назначения из условия обеспечения возможности монтажа, осмотра и ремонта газопроводов и устанавливаемой на них арматуры. При этом газопроводы не должны пересекать оконные и дверные проемы, а также прокладываться в местах возможного воздействия агрессивных веществ, в местах смывания горячими продуктами сгорания или местах соприкосновения с нагретым или расплавленным металлом.
Расчетная схема внутрицехового газопровода должна включать разводку сети на плане цеха и аксонометрическую схему сети от ввода в цех, после регуляторного пункта на вводе (если таковой установлен). Она включает все участки газовой сети от ввода в цех до газогорелочных устройств.
Конечными точками внутрицеховой сети являются узлы перед основными горелками газопотребляющнх агрегатов, давление в которых выбирается из паспортных данных на газогорелочные устройства соответствующего класса.
- 16 -
-17-
Рис. 4.1 План первого этажа дома с разводкой газовых сетей
- 17 -
-18-
Рис. 4.2 Аксонометрическая схема внутридомовой газовой сети
- 18 -
4.2. Вычисление расчетных расходов газа по участкам внутридомовой (внутрицеховой) сети
Расчетный расход газа на участке внутридомовой сети, м3/ч:
m |
qi |
|
|
|
Qrk = ∑k0 |
ni , |
(4.1) |
||
р |
||||
i=1 |
Qн |
|
где k0 – коэффициент одновременности включения газовых приборов, [2, табл. 5];
m – количество квартир, питаемых газом от данного участка, определяемое из расчетной схемы сети;
qi – суммарная тепловая нагрузка горелок бытовых газовых приборов одной квартиры, кДж/ч;
ni – число однотипных приборов или групп приборов.
При установке в квартире бытовой газовой плиты:
qi = qiпл .
При установке в квартире бытовой газовой плиты и газового водонагревателя:
qi = qiпл + qiвн ,
где qiпл – тепловая нагрузка конфорочных горелок и горелки духового шкафа бытовой газовой плиты, принимаемая по техническим данным, кДж/ч: для ряда зарубежных плит – [8, табл. 19]; для плит отечественного производства – [8, с. 60-62, 65, 67, 69-71].
При отсутствии данных можно принять: для 4-конфорочных плит
qiпл = 4,19(4 ×1600 + 4000), кДж/ч;
для 2-конфорочных плит
qiпл = 4,19(2×1600 + 3000), кДж/ч;
где qiвн – тепловая нагрузка горелки проточного или емкостного водонагревателя, принимаемая по техническим данным на соответствующий аппарат, Дж/ч, [1, табл. 19.2],[2, п.п. 6.17-6.25], [8, с. 107, 110, 118-120].
Расчетный расход газа на участке внутрицеховой сети, м3/ч:
|
m |
qi |
|
|
|
Qгн |
= ∑ |
, |
(4.2) |
||
P |
|||||
|
i =1 |
Q |
|
||
|
H |
|
где qi – суммарная тепловая нагрузка горелок газопотребляющего агрегата (печи, сушила, котельные топки) кДж/ч, принимаемая по паспортным данным на горелки;
m – количество газопотребляющих агрегатов, питаемых от данного участка сети.
- 19 -
5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВНУТРИДОМОВОЙ (ВНУТРИЦЕХОВОЙ) СЕТИ
Удельные потери давления участка газопровода низкого давления R, Па/м, определяются по формулам [2, прил. 5 ]. Для внутренних газопроводов расчетную длину участка lp.rk следует определять по формуле
|
lp.rk = lrk + lэ.rk ∑ξ , |
(5.1) |
где lrk – |
действительная длина участка газопровода; |
|
lэ.rk |
– эквивалентная длина участка, м, потери давления на которой равны |
|
потерям давления в местном сопротивлении со значением ∑ξ = 1, |
|
∑ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений участка длиной lrk.
Эквивалентную длину участка газопровода следует определять в зависимости от режима движения газа по следующим формулам [11]:
для ламинарного режима течения газа Re ≤ 2000
lэ.rk |
= 0, 384Qrk ; |
|
(5.2) |
|
для критического режима течения газа при 2000 < Re < 4000 |
|
|||
|
= 0, 295 |
d1,333 |
|
|
lэ.rk |
rk |
; |
(5.3) |
|
Q0,333 |
||||
|
|
rk |
|
|
для турбулентного режима течения газа при Re ³ 4000
lэ.rk |
= |
|
|
|
drk |
|
|
. |
|
|
0, 01 |
|
d |
|
0,25 |
||||
|
|
+ 0, 0275P |
rk |
(5.4) |
|||||
|
11 |
|
|
|
|
|
|||
|
drk |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Qrk |
|
Значения коэффициентов местных сопротивлений ξ , в зависимости от типа местного сопротивления, встречаемого на участке внутридомовой (внутрицеховой) сети (тройники, отводы, запорная арматура и т. п. (рис. 5.1), приведены в табл. 5.1, 5.2, по данным [1].
- 20 -