Учебное пособие 454
.pdfОбъем работ и необходимое оборудование для разработки карьера сводятся в таблицу.
Величина скважинного заряда определяется по формуле, кг.
|
|
Q q a W H |
(2.38) |
|||||
где: |
q - расчетный удельный расход аммонита № 6 /1, табл. 5, с.28/; |
|
||||||
|
а – расстояние между скважинами, |
|
||||||
|
|
|
а = 1,0 . W |
(2.39) |
||||
|
На 1 м3 разрыхляемой породы, |
кг. |
|
|||||
|
|
f |
|
|
Q |
(2.40) |
||
|
|
|
V ц |
|
|
|||
Диаметр скважины определяется по формуле |
|
|||||||
|
d |
|
|
Q |
|
(2.41) |
||
|
7,85 |
(L 0,75 W ) |
||||||
|
|
|
||||||
где: |
= 1 кг/дм3 - плотность заряжения, |
|
||||||
|
L – глубина скважины, L H. |
|
|
|
|
|
Для разделки негабарита в смену потребуется 12 (VСМ// /100),кг.
При пересчете на 1 м3 разрабатываемой породы – 0,012 кг, если VСМ// 100. Годовой расход взрывных веществ будет равен, кг.
mВ.В. |
VКП ( f 0,012) |
(2.42) |
Разработать технологическую схему переработки горной породы в щебень (прил. 7,8).
2.2.Проектирование базы органических вяжущих материалов
2.2.1.Расчет требуемой производительности базы
|
П Кn К1 В1 L h1 1 KП K2 B2 L h2 2 |
(2.43) |
где КП - коэффициент, учитывающий потери материала, |
|
|
КП = 1,03… ….1,05, |
|
|
К1 |
- 1,03 ..1,05 – коэффициент, учитывающий дополнительный расход |
|
К2 |
смеси из-за неровностей основания, |
|
- 1,005 1,01 – коэффициент, учитывающий дополнительный рас- |
||
|
ход смеси из-за неровностей нижнего слоя асфальтобетонного по- |
В1, h1 |
крытия, |
|
|
- ширина и толщина нижнего слоя асфальтобетона, м, |
|||
В2, h2 |
- ширина и толщина верхнего слоя асфальтобетона, м, |
||
1 , 2 |
- плотность смеси слоев, т/м3, |
|
|
L |
- протяженность автомобильной дороги, м. |
||
|
Плановый годовой фонд времени, ч. |
|
|
|
|
ФП tСМ nр.д. KСМ |
(2.44) |
|
tСМ = 8 ч; |
nр.д. = по заданию; |
KСМ= 0,9. |
|
|
11 |
|
Общее количество органических вяжущих материалов ВП, которое должна выпускать база за n дней данное в задании
ВП V1 q1 V2 q2 |
(2.45) |
где V1 , V2 – объем работ по устройству асфальтобетонного покрытия (мелкозернистого, крупнозернистого),
q1, q2 - нормы расхода органических вяжущих материалов на
единицу объема соответствующих работ, т /прил. 4/. Количество органических вяжущих с учетом потерь
В ВП К |
(2.46) |
где К – коэффициент, учитывающий естественные потери органических вяжущих материалов, равный 1,013.
Единовременный запас вяжущих материалов Ве определяется по формуле,
т.
Ве |
ВП К |
Н |
(2.47) |
|
|||
|
n р.д. |
|
где Н – норма хранения неснижаемого запаса материалов, в сутках (прил. 6). Исходя из единовременного запаса определяют тип битумохранилища
по (3, табл. 1Х.3, с. 210).
Требуемая часовая производительность базы определяется по формул,
т/ч, |
|
|
В |
|
|
Вч |
|
|
|
(2.48) |
|
К |
|
Ф |
|
||
|
В |
П |
|||
|
|
|
где КВ - коэффициент использования времени, равный 0,9.
Исходя из часовой производительности базы определяют вид нагрева- тельно-перекачивающего оборудования битумохранилища с паронагревом по
(3, табл. 1Х.6, с. 211).
2.2.2. Определение основных размеров битумохранилища
Средняя площадь битумохранилища, м2.
F |
Q |
(2.49) |
|
h |
|
где Q – вместимость битумохранилища, т, h – толщина слоя битума, м,
Q и h определяются по /3, табл. 1Х3, с. 210/.
Принимаем отношение L/B = 1/5, где L и B - длина и ширина битумохранилища, тогда
L 1, 5 B |
(2.50) |
|||
B |
|
F |
|
(2.51) |
1,5 |
|
|||
|
|
|
||
|
12 |
|
|
Размеры и понизу должны быть уменьшены на |
|
|||||
|
l |
n h |
|
(2.52) |
||
где n = 2, |
|
|||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h - толщина слоя битума, м. |
|
|
|
|||
Размеры по добавке на величину |
|
|||||
h |
|
|
|
|
|
(2.53) |
l n |
0, 2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
Размеры битумохранилища в метрах: |
|
|||||
|
|
|
по дну: |
|
||
|
L д |
L l п |
(2.54) |
|||
|
Вд |
В ln |
(2.55) |
|||
|
|
по бровке: |
|
|||
|
L б |
L l |
(2.56) |
|||
|
Вб |
В l |
(2.57) |
2.2.3. Тепловой расчет битумохранилища
Количество тепла, необходимое для нагрева битума в хранилище, кДж/ч,
|
|
Q 1 |
Q 1 Q 2 |
|
|
|
|
(2.58) |
||||||
где Q1 – количество тепла, затрачиваемое на плавление битума, кДж/ч, |
|
|||||||||||||
|
Q2 – количество тепла, затрачиваемое на подогрев битума, кДж/ч, |
|
||||||||||||
где |
|
|
Q 1 |
|
|
|
G |
|
|
|
|
(2.59) |
||
- скрытая теплота битума, принимаемая равной 125,5 Дж/кг, |
|
|||||||||||||
|
G |
- количество подогреваемого битума, кг/ч. |
|
|||||||||||
|
|
Q 2 |
G C б |
( t1 |
|
t 2 ) |
(2.60) |
|||||||
где |
Сб - теплоемкость битума, |
Сб = 1,67Дж/кг . С0; |
|
|||||||||||
|
t1, |
t2 – температура битума в начале и конце подогрева |
|
|||||||||||
|
|
t1,=100 |
|
t2=600 |
|
|
|
|
|
|||||
|
Общая потребность в тепле с учетом потерь, Дж/ч. |
|
||||||||||||
|
|
|
Q = 5,02 . Q, |
|
|
|
|
(2.61) |
||||||
|
Поверхность нагрева паровых труб в м2 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Fнагр. |
|
|
|
|
QОБЩ |
|
|
|
|
(2.62) |
||
|
|
|
|
Т |
|
Т |
|
t t |
|
|
||||
|
|
|
К |
|
Н |
2 |
0 1 |
|
2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
||
где |
Tн - температура насыщенного пара, |
Tн = 169,60 С, |
|
|||||||||||
|
Т0 - температура конденсата, Т0 = 119,60 С, |
|
|
|
|
|
||||||||
|
t1 = 100 С, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
13 |
|
|
|
|
|
|
|
t2 = 600 С,
K - коэффициент теплопередачи через стенки стальных труб,
K = 46,52 Вт/(м2 . ч) .0С.
Длина труб, м
l |
F нагр |
|
(2.63) |
|
f м |
||||
|
|
|||
где fм – площадь поверхности 1 м трубы, |
|
|||
fм = Дн l1 |
(2.64) |
|||
Дн - площадь поверхности 1 м трубы , м; |
Дн = 0,125 м, |
|||
l = 1 м. |
|
|
|
Количество тепла для разогрева битума в приямке Qч определяется по формуле, кДж/ч
Q G C (t |
2 |
t/ ) |
(2.65) |
||
ч |
б |
|
2 |
||
Сб = 1,67 кДж /кг . 0С; |
t2 = 900С; |
t2/ |
= 600 С, |
|
|
Q5 - потери тепла в окружающую среду, кДж/ч |
|
||||
Q5 дн Fдн/ |
(t2 t0 ) ст 2 (t2 t0 ) 3 4 (t2 |
t0 ) (2.66) |
где дн 0,4 ккал/м2.ч.0С – коэффициент теплоотдачи от битума ко дну, Fдн/ 10 м2 – площадь дна и стенок, соприкасающихся с грунтом,
t0 = 100 С – температура дна и стенок приямка,
ст = 7,0943 вт/м2 . ч . 0С –коэффициент теплопередачи от зеркала битума к воздуху.
Q пр Q 4 Q 5 |
(2.67) |
где Qпр – полный расход тепла для разогрева битума в приямке, ккал/ч, Полный расход тепла в отсеке битумохранилища, кДж/ч,
Q Q общ Q пр |
(2.68) |
||||
Расход пара на подогрев битума в битумохранилище, кг/ч |
|
||||
N |
|
Q |
|
(2.69) |
|
q |
|||||
|
|
|
|||
где q - теплосодержание пара |
(q = 2773,5 кдж/кг). |
|
|||
Общий расход пара, кг/ч. |
|
|
|
|
|
Nобщ N 110 |
(2.70) |
где 110 – средний расход пара слива битума из железнодорожных цистерн.
2.2.4. Битумоплавильные агрегаты
Выбор битумоплавильной установки производится из расчета требуемой часовой производительности базы /3, табл. Х1.1, с. 246/.
14
Битумопроводы и битумные насосы определяются из расчета требуемой часовой производительности /3, табл. 1Х.7, с. 211/, /1, 18, с.108/.
2.2.5. Расчет потребности в электроэнергии
Общая требуемая мощность W, квт.
|
Рс |
|
|
|
|
(2.71) |
|
W 1,1 Kc |
соs |
Pб РН |
|
|
|
|
где Рн, Рб - в курсовой работе не учитываются, cos 0,75,
Кс – коэффициент, учитывающий потери мощности, Кс= 1,05, Рс - суммарная мощность силовых установок, кВт.
Исходя из требуемой мощности, подбирают электростанцию по (3,
табл. № 32, с. 109).
2.3. Проектирование асфальтобетонных заводов
Проектируя АБЗ, решают следующие основные вопросы выбора места расположения завода, определения объемов работ по выпуску асфальтобетонной смеси – производительность завода и необходимого количества материалов, входящих в состав асфальтобетона; разработки схемы технологического процесса, подбора оборудования и механизмов, разработки средств автоматизации основных технологических процессов, проектирования складского хозяйства, расчета требуемых энергоресурсов, разработки генерального плана завода с учетом размещения основных служб, разработки основных положений по организации строительства завода, расчета необходимого количества работников, определения основных технико-экономических показателей завода.
Требования к качеству поступающих материалов и выпускаемой продукции.
2.3.1. Определение потребности асфальтобетона
Производительность АБЗ |
Пгод , продукции/год: |
|
Пгод КП К1 В1 |
L h1 1 KП K2 В2 L h2 2 |
(2.72) |
где КП – коэффициент, учитывающий потери материала (КП = 1,03 …1,05), К1 - коэффициент, учитывающий дополнительный расход смеси из-за
|
неровностей основания (К1 = 1,03 …1,05), |
В1 h1 |
- соответственно ширина и толщина нижнего слоя асфальтобетон- |
|
ного покрытия, |
К2 – коэффициент, учитывающий расход смеси из-за возможных неровностей нижнего слоя асфальтобетонного покрытия (К2 = 1,005…1,01),
15
В2 |
h2 |
|
соответственно ширина и толщина верхнего слоя асфаль- |
|
тобетонного покрытия, |
||
1 , |
2 |
плотность смеси слоев /прил.1/, |
L – общая длина асфальтобетонного покрытия, подлежащего строительству за год.
Плановый годовой фонд времени ФП, ч.
ФП tСМ ПСМ nр.д. КCМ |
(2.73) |
где tсм - продолжительность смены (tсм = 8 ч), nсм = 2 – количество рабочих смен в сутки, nр.д. - количество рабочих дней,
Ксм = 0,9 – коэффициент использования оборудования в течение смены. Часовая производительность АБЗ Qч, т/ч
Q см |
|
П год |
К н |
(2.74) |
|
Ф п |
|||||
|
|
|
|
где Пгод - годовая производительность АБЗ, Фп - плановый годовой фонд времени,
Кн - коэффициент неравномерности потребления асфальтобетонной смеси ( Кн = 0,9).
По найденным Пгод, Qч производят выбор основного и вспомогательного оборудования предприятия (прил. 2,3).
2.3.2. Определение потребности основных материалов
Средний часовой расход материалов определяют исходя из среднечасовой производительности по видам смеси.
Расход основных материалов в час рассчитывается по формуле, т.
|
|
|
|
р ср |
|
q i |
V i |
|
|
(2.75) |
||
где Vi |
|
Ф п |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
- |
годовой объем работ по устройству асфальтобетонного покрытия |
|||||||||||
|
qi |
|
(мелкозернистого, крупнозернистого), |
|
|
|
||||||
|
- |
норма расхода материалов на единицу объема (прил. 4). |
Таблица 1 |
|||||||||
|
|
|
|
Расход основных материалов в час |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Выпуск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид |
|
асфальтобетонной |
Щебень, |
Песок, |
Минеральный |
Битум, |
|||||
|
смеси |
|
смеси, т |
|
т |
|
|
т |
порошок, т |
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
ИТОГО: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16
2.3.3. Проектирование складских помещений
Различают три вида запаса: минимальный, максимальный, текущий. Минимальный запас рассчитывается по формуле:
З |
т Р с K П |
(2.76) |
где n - минимальная норма запасов хранения материалов (в днях) принимаемая в зависимости от вида материала и условий доставки его на строительство (прил. 6),
Pc – суточный расход данного материала на строительстве, устанавливаемый расчетом,
КП - коэффициент, учитывающий потери материала при хранении, погрузке или равный 1,01 – 1,03.
Варианты схем складов и хранилищ приведены в (3, с. 207221).
2.3.4. Определение потребной производительности сушильного барабана
Производительность сушильного барабана
Пб |
П [100 (Gмп Gб )] |
(2.77) |
|
100 |
|
||
|
|
|
где П – часовая производительность смесителя, т/ч, Gмп - содержание минерального порошка в смеси, %, Gб - содержание битума в смеси, % по весу. Содержание материалов в смеси, % по весу (прил. 5).
Выбор параметров сушильных барабанов производится по (3, табл. Х1. 17, с. 262).
2.3.5. Тепловой расчет сушильного барабана
Для обеспечения заданной производительности сушильного барабана производят тепловой расчет топлива в следующем порядке.
1. Тепло (ккал/ч), необходимое для подогрева минерального материала
от исходной температуры до температуры интенсивного испарения влаги |
|||
|
Q1/ |
C Qб t2 t1 |
(2.78) |
где C |
- удельная теплоемкость минерального материала |
|
|
|
( C = 0,2 ккал/кг.0С), |
|
|
Qб |
- количество минерального материала, проходящего в 1 ч через |
||
|
барабан, кг, |
|
|
t1 – начальная температуры минерального материала, град, t1 = 200 С, t2 – температура, предшествующая интенсивному испарению, град
t2 = 100 0С.
17
2. |
Количество тепла необходимое для нагрева влаги до температуры |
|
испарения, ккал/ч. |
|
|
|
Q1// CВ Qб t2 t1 |
(2.79) |
|
100 |
|
где Св |
– температура влаги ( Св = 1 ккал/кг 0 С ), |
|
- влажность минерального материала, %, = 5 %.
3. Расход тепла (в ккал/ч) на подогрев влажного материала до температуры испарения
|
Q Q/ |
Q// |
(2.80) |
||
|
1 |
|
1 |
1 |
|
4. |
Количество тепла (в ккал/ч) необходимое для испарения влаги |
||||
при постоянной температуре |
|
Q б |
r |
||
|
Q 2 |
|
|||
|
|
100 |
(2.81) |
||
|
|
|
|
|
|
где r - |
теплота испарения влаги |
t2 = 1000 С (r =542 ккал/кг). |
5. Количество тепла (ккал/ч), необходимое для нагрева паров виды до температуры уходящих из барабана продуктов сгорания
Q3 |
|
CП Qб (tух t2 ) |
(2.82) |
|
100 |
||||
|
|
|
где tух температура уходящих из барабана газов, град, tух 2200 С,
СП – теплоемкость паров воды (СП = 0,46 ккал/кг 0 С).
6. Количество тепла, необходимое для нагрева высушенного материала, ккал/ч,
|
|
Qч C Qб (t3 t2 ) |
|
|
|
|
|
|
|
(2.83) |
|||
где: t3 |
– температура минерального материала, |
выходящего из сушильного |
|||||||||||
7. |
барабана, t3 = 2000 С. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Общее количество тепла, необходимое на процесс сушки и |
|||||||||||||
нагрев минерального материала, |
ккал/ч. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8. |
|
Qполн Q1 Q2 Q3 |
Q4 |
|
|
|
|
(2.84) |
|||||
Потери тепла в окружающую среду через стенку барабана, ккал/ч, |
|||||||||||||
|
|
Q5 |
K F (tб tв ) |
|
|
|
|
|
|
|
(2.85) |
||
где К – коэффициент теплопередачи через стенку барабана |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
t |
|
273 |
|
4 t |
в |
273 |
4 |
|
|
|
|
|
2,2 (tб tв )5 / 4 4 |
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
100 |
|
|
100 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.86) |
|
|
tб |
tв |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где F – наружная поверхность барабана, соприкасающаяся с воздухом, м2, tб - средняя температура наружной поверхности барабана (tб =1200С), tв - температура наружного воздуха, tв = 220 С.
9. Полный расход тепла (в ккал/ч) с учетом потерь
Qпр. Qполн. Q5 |
(2.87) |
18
2.3.6. Транспортное оборудование асфальтобетонного завода
Часовую производительность ленточного транспортера для подачи щебня и песка вычисляют по формуле, т.
ПТ (Щч Пч ) К |
(2.88) |
где Щч, Пч – часовая потребность в щебне и песке, т, К – коэффициент, учитывающий неравномерность загрузки транспор-
тера, равный 1,2. |
|
Производительность ковшового элеватора, |
т. |
Пэл = Щч .К |
(2.89) |
Пэл = Пч .К |
(2.90) |
Типы оборудования ленточных транспортеров и ковшовых элеваторов приведены в (3, табл. 1У.25 – 1У.26, с. 104).
2.3.7. Определение производительность винтового конвейера (шнека)
Производительность винтового конвейера, т/ч.
Q 60 F S n |
(2.91) |
|||
где F – площадь поперечного сечения слоя материала в желобе, м2 |
|
|||
F |
D2 |
K1 K2 |
(2.92) |
|
4 |
||||
|
|
|
где D - диаметр винта, равен 0,5 м,
К1 – коэффициент заполнения поперечного сечения (К1 = 0,3 0,45), К2 - коэффициент заполнения при наклонном положении конвейера
(К2 = 1 – 0,65, в зависимости от угла наклона),
S – шаг винта (S = 0,4),
n - частота вращения винта (n = 60 об/мин). Мощность двигателя винтового конвейера, кВт
N 0,003 Q L w 0,02 K3 qм L V wв (2.93)
где L - длина конвейера, м, L = 8 м,
w – коэффициент трения материала о стенки желоба (w 1,2),
qм – погонная масса вращающихся частей винтовых конвейеров, кг/м,
qм 400 кг/м ,
К3 – коэффициент, определяющий характер перемещения рабочего ор-
гана, К3 = 1,15,
V – осевая скорость перемещения материала, м/с, V = 1 м/с,
wв – коэффициент, учитывающий потери в подшипниках, wв = 0,16.
2.3.8. Определение производительности пневматического транспорта
Производительность пневмоподъемника определяется исходя из часовой потребности в минеральном порошке. Технические данные пневмоподъемников приведены в (3. табл. 1Х.10, с. 215).
19
2.3.9. Расчет потребности энергоресурсов
Расчет потребности в паре |
|
Общее количество водяного пара, требуемого для работы АБЗ, |
кг/ч, |
Q q1 q2 q3 q4 |
(2.94) |
где q1 - расход пара на нагрев вяжущего в хранилище, определяется по (3,
табл. 1Х.6, с. 211),
q2 - расход пара для распыления топлива в форсунках, q3 - расход пара на обогрев битумопроводов,
q4 - расход пара на отопление, |
|
|
|
q 2 q / |
Q ч |
q т |
(2.95) |
где q/ - удельный расход пара, q/ = 0,6 кг,
qT удельный расход топлива на 1 т приготавливаемой асфальтобетонной смеси, ( qT = 8 кг/т),
q3 , q4 - в курсовой работе не учитываются.
Максимальный расход топлива определяется по (3, табл. Х1.6, с. 259).
Расчет потребности в сжатом воздухе
|
Общее количество сжатого воздуха, м3/мин. |
|
||||
|
|
V V1 |
V 2 |
(2.96) |
||
где |
V1 - |
расход воздуха на распыление |
топлива через форсунки, м3/мин. |
|||
|
V2 - |
расход воздуха для транспортировки минерального порошка (см.3, |
||||
|
|
табл. 1Х. 11, с. 216). |
|
|
||
|
|
V1 |
1 |
n V i q T K |
(2.97) |
|
|
|
60 |
||||
где |
n – количество форсунок разного типа, n = 4, |
|
||||
|
Vi – удельный расход воздуха, м3 на 1 кг топлива, Vi = 0,7 м3/мин, |
|
||||
|
Расчетный суммарный расход сжатого воздуха, м3/мин, равен: |
|
||||
|
|
Vр КП V |
(2.98) |
где КП - коэффициент, учитывающий потери воздуха в компрессоре и трубопроводе, КП = 1,4.
По полученному расходу сжатого воздуха выбирают компрессорную станцию (1, с. 189, табл. 57).
2.3.10. Расчет потребности в электроэнергии
Общая требуемая мощность равна, Вт
|
PC |
|
|
|
|
(2.99) |
|
W 1,1 KC |
|
PВ РН |
|
cos |
|
|
|
|
|
20 |
|