Учебное пособие 301
.pdfТаблица 10
Расчетная годовая экономическая эффективность установки КТАНов
|
|
|
Годовая |
Годовая |
выра- |
Годовая |
по- |
|
Годовые эксплуатационные расходы, тыс. руб. |
Себестоимость, |
Годовой эко- |
Окупаемо- |
|||
|
Тип котлоагрега- |
Капитальные |
экономия |
ботка теплоты |
требность |
в |
Экономия |
на элек- |
|
на теку- |
|
руб/ГДж |
номический |
сти, лет |
|
|
условного |
за счет |
утили- |
топлива, |
на аморти- |
Всего |
(руб/Гкал) |
эффект, |
|
||||||
|
тов |
вложения |
топлив, |
зации, |
ГДж |
электроэнер- |
тыс. руб . |
троэнер- |
зацию |
щий ре- |
|
тыс.руб. |
|
||
|
|
|
гии, кВт· ч |
|
гию |
монт |
|
|
|
||||||
|
|
|
т.у.т/год |
(Гкал ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Водогрейные |
котлы |
|
|
|
|
|
|
|
КВГМ-4- 150 |
8,58 |
190 |
5573 |
17250 |
|
4,6 |
0,52 |
0,73 |
0,15 |
1,4 |
0,25 |
1,91 |
2,7 |
|
|
|
|
|
( 1330) |
|
|
|
|
|
|
(1,05) |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
КВГМ-6,5-150 |
10,28 |
260 |
7626 |
25000 |
|
6,29 |
0,75 |
0,87 |
0,17 |
1,79 |
0,23 |
2,96 |
2,3 |
|
|
|
|
|
(1820) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,98) |
|
|
|
|
КВГМ-10- 150 |
13,5 |
415 |
12172 |
31464 |
|
10,04 |
0,94 |
1,15 |
0,23 |
2,32 |
0,19 |
5,7 |
1,7 |
|
|
|
|
|
(2905) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,79) |
|
|
|
|
КВГМ-20- 150 |
16,08 |
765 |
22437 |
50430 |
|
8,51 |
1,51 |
1 87 |
0,27 |
1,5 |
0,14 |
12,95 |
1,0 |
|
|
|
|
|
(5355) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,58) |
|
|
|
21 |
КВГМ-30- 150 |
19,63 |
1290 |
37836 |
84125 |
|
31,21 |
2,52 |
1,67 |
0,33 |
4,52 |
0,12 |
23,75 |
0,7 |
|
|
|
|
(9030) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,5) |
|
|
||
|
КВГМ-50- 150 |
29,23 |
2300 |
67459 |
101896 |
|
55,65 |
3, 06 |
2,48 |
0,50 |
6,04 |
0,09 |
45,23 |
0,6 |
|
|
|
|
|
(16100) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,37) |
|
|
|
|
КВГМ-100-150 |
66,2 5 |
4560 |
133745 |
183260 |
|
1 |
5,5 |
5,63 |
1,13 |
2,26 |
0,09 |
88,13 |
8,7 |
|
|
|
|
|
(31920) |
|
|
10,33 |
|
|
|
|
(0,38) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Паровые |
котлы |
|
|
|
|
|
|
|
ДЕ-4-14ГМ |
6,15 |
162,8 |
4775 |
9840 |
|
3,94 |
0,29 |
0,52 |
0,1 |
0,91 |
0,19 |
2,11 |
1,6 |
|
|
|
|
|
( 1139,6) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,79) |
|
|
|
|
ДЕ-6,5-14ГМ |
6,51 |
425,1 |
12468 |
29040 |
|
10,29 |
0,87 |
0,55 |
0,11 |
0 ,53 |
0,12 |
7,78 |
0,7 |
|
|
|
|
|
(2975,7) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,51) |
|
|
|
|
ДЕ-10-14ГМ |
9,08 |
540 |
15838 |
31073 |
|
13,07 |
0,93 |
0,77 |
0,15 |
1,85 |
0,11 |
9,86 |
0,8 |
|
|
|
|
|
(3780) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,48) |
|
|
|
|
ДЕ-16-14ГМ |
11,92 |
1002,8 |
29412 |
37470 |
|
24,26 |
1,12 |
1,01 |
0,2 |
0,33 |
0, 08 |
20,14 |
0,5 |
|
|
|
|
|
( 7019,6) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,33) |
|
|
|
|
ДЕ-25-14ГМ |
15,01 |
1080 |
31676 |
51735 |
|
26,1 3 |
1,55 |
1,28 |
0,26 |
3,09 |
0,09 |
20,79 |
0,6 |
|
|
|
|
|
(7560) |
|
|
|
|
|
|
|
(0,4) |
|
|
21
а) |
Из сеть |
В сеть |
|
|
|
Исходная вода |
|
|
Уходящие газы |
|
|
к дымососу |
1 |
3 |
4 |
|
|
|
|
|
5 |
|
|
Исходная вода |
6
В сеть Из сети
б)
2 |
|
|
|
|
Уходящие газы |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
к дымососу |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
1
3
в) |
|
7 |
|
|
2 |
||
Из сети |
В сеть |
||
|
3
1
Уходящие газы к дымососу
4
Исходная вода
Рис . 5. Схема утилизации теплоты уходящих газов для закрытой тепловой сети: 1 – водогрейный котел; 2 – оборудование химводоочистки и деаэрации тепловой се-
ти; 3 – контактный охладитель газов; 4 – теплообменник подогрева подпиточной воды; 5 – контактный воздухоподогреватель; 6 – калорифер догрева воздуха;
7 – насос подпиточной воды
22
При необходимости в циркуляционный контур может быть включен промежуточный теплообменник, в котором нагрев подпиточной воды будет производиться с помощью орошающей воды, то есть подпиточная вода не будет иметь прямого контакта с продуктами сгорания (рис. 5, в).
В схеме для открытой системы теплоснабжения вся подпиточная вода подогревается в контактном охладителе газов до температуры около 30 % и подается на ХВО и деаэрацию. Включение в контур утилизации воздухоподогревателя для открытой тепловой сети нецелесообразно вследствие наличия большого количества воды, достаточного для эффективного охлаждения продуктов сгорания. В случае закрытой системы теплоснабжения ввиду недостаточного количества охлаждающей воды в контур утилизации включен воздухоподогреватель.
Для снижения коррозионных повреждений в дымовой трубе часть газов по байпасной линии перепускается мимо охладителя газов.
Технико-экономические показатели системы приведены в табл. 11. Принципиальная схема утилизации теплоты дымовых газов, с примене-
нием поверхностного воздухоподогревателя представлена на рис. 6, а. Охлаждающая вода подается сверху в контактный теплообменник навстречу восходящему потоку газов. Нагреваясь, вода поступает в декарбонизатор 2 через гидрозатворы 3. В декарбонизаторе вода продувается воздухом и подастся в теплообменник 4, где нагревает сырую или химическую очищенную воду, затем снова по замкнутому контуру направляется в контактный теплообменник. Воздух в декарбонизаторе 2 нагревается, увлажняется и подается в поверхностный воздухоподогреватель, где за счет конденсации паров нагревает воздух, поступающий на атмосферы, при этом сам осушается. После смешения оба потока воздуха подаются в топку котла.
Таблица 11
Технико-экономические показатели систем утилизации теплоты уходящих газов котла КВГМ -180
|
Среднегодовая |
Годовой экономический |
|
Система утилизации теплоты уходящих газов |
экономия газа, % |
эффект от применения |
|
|
|
утилизации, руб /год |
|
Подогрев воздуха и подпиточной воды |
5,2 |
224,19 |
|
(для закрытой системы теплоснабжения) |
|||
|
|
||
Подогрев подпиточной воды |
|
|
|
(для открытой системы теплоснабжения): |
|
|
|
в промежуточном теплообменнике |
|
|
|
11,4 |
529,6 1 |
||
непосредственно в охладителе газов |
|
|
|
12,3 |
583,78 |
||
|
23
Использование подобной установки целесообразно с целью увеличения тепловой мощности котельной. В этом случае необходимо использовать весь объем газов, а для предотвращения конденсации водяных паров следует смешивать их с высокотемпературными дымовыми газами, образованными при сжигании дополнительного количества топлива. Для этой цели перед дымососом предусмотрена смесительная камера 7 в дымоходе с патрубком, в котором расположены горелки 8, благодаря которым осуществляется подогрев уходящих газов за 25-50 ºС.
В том случае, когда утилизация теплоты дымовых газов имеет целью снижение расхода топлива, может быть использована установка, принципиальная схема которой приведена на рис. 6, б.
Увлажненный воздух засасывается из декарбонизатора в контактный теплообменник и выбрасывается вместе с дымовыми газами через дымовую трубу в атмосферу, а для предотвращения конденсации водяных паров производится байпасирование дымовых газов.
Для обеспечения бескоррозионной работы газоходов и дымовой трубы необходимо обеспечить подсушку уходящих дымовых газов. Для этой цели часть дымовых газов по байпасному газоходу перепускается мимо утилизаторов.
Схема с подогревомдымовыхгазовпослеутилизатораприведенанарис. 7, а. Дымовые газы проходят через утилизаторы, в которых охлаждаются
омагниченной водой со 190 до 40 ° С. При этом по расчету конденсируется около 1,13 кг/м3 газа. Конденсат отводится из газохода через гидрозатвор. Около 20 % капель конденсата будет унесено потоком газа. По ходу дымовых газов устанавливается калорифер II ступени, осуществляющий подогрев дымовых газов до 70 °С, т.е. выше точки росы, для предотвращения процессов конденсации в дымовой трубе и подводящих газоходах.
Греющей средой является вода внутреннего контура циркуляции.
Схема утилизации теплоты дымовых газов с частичным перепуском дымовых газов по байпасу приведена на рис. 7, б.
По схеме часть потока газов (примерно 70 %) проходит через утилизаторы, где охлаждается до температуры 40 ºС, т.е. «ниже точки росы», при этом происходит конденсация части водяных паров, содержащихся в дымовых газах. Около 30 % газов перепускается по обводному газоходу и, смешиваясь с газом, прошедшим через утилизатор, охлаждается до 70-80 ºС .
Конденсат, образовавшийся в теплоутилизаторе, отводится через гидрозатвор в бак. Поскольку конденсат является обессоленной водой, в отопительный период его используют для приготовления подпиточной воды, летом сбрасывают в продувочный колодец, так как использование его в открытых схемах потребления, где требуется вода питьевого качества, недопустимо.
Количество конденсата может достигать около 1 кг/м3 газа, что создает дополнительный резерв для экономии воды в котельных.
24
Технические характеристики конденсационных теплоутилизаторов, которыемогутприменятьсявкотельныхдлянагреваводы, приведенывтабл. 12
а)
|
Воздух в топку |
20-40° |
|
|
25-30 |
° |
|
Воздух в топку |
|
1 |
|
25-30 |
° |
|
3 |
|
|
|
|
|
6 |
45° |
2 |
|
Воздух из атмосферы |
|
|
|
|
(-20)-20° |
Воздух из атмосферы |
Воздух из ХВО
Топливо
7
Уходящие газы к
дымососу
8
5
52-55°
4
б)
|
|
|
|
|
Уходящие газы |
|
Воздух |
|
|
|
к дымососу |
Дымовые газы |
|
|
1 |
|
|
|
|
3 |
|
||
от котла |
|
|
|
|
|
180-200° |
|
|
|
|
5 |
|
|
|
|
2 |
|
|
Воздух из атмосферы |
52-55° |
|||
Нагреваемая |
5-30° |
|
Циркуляционная вода |
|
|
вода |
35-40° |
4 |
20-40° |
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 6. Схема утилизации теплоты дымовых газов котла КВ–ГМ:
а – утилизация с воздухоподогревателем; б – утилизация с обводным газоходом; 1 – контактный подогреватель циркулирующей воды;
2 – декарбонизатор; 3 – гидрозатворы; 4 – теплообменник; 5 – насос; 6 – воздухоподогреватель; 7 – смесительный газоход; 8 – горелка
25
а)
из сети |
в сеть |
|
|
|
Очищенная вода |
|
|
|
|
Дымовые газы |
|
|
|
к дымососу |
|
1 |
2 |
Конденсат |
|
|
|||
5 |
Деаэратор |
||
|
|||
|
|
4 |
|
|
|
3 |
|
|
|
На горячие |
|
|
|
водоснабжение |
|
|
|
5 |
б)
Очищенная вода
Дымовые газы к дымососу
|
2 |
|
1 |
||
|
Деаэратор
4
3
Рис. 7. Схема подключения конденсационных утилизаторов теплоты дымовых газов: а – с подогревом газов; б – с байпасированием газов; 1 – котел; 2 – конденсационный утилизатор; 3 – теплообменник; 4 – бак для сбора конденсата;
5 – бак системы горячего водоснабжения
26
Таблица 12
Техническая характеристика калориферов КСК3-02хЛЗА и КСК 4-С2хЛЗА
|
|
Площадь |
|
|
Площадь сече- |
Площадь |
Площадь |
сечения |
Число |
ходов |
|
|
||||
|
|
поверхности |
Площадь |
|
|
Масса, |
||||||||||
|
Марка калори- |
|
ния |
для про- |
сечения |
распределительно- |
для |
движе- |
Длина теплопере- |
|||||||
|
теплообмена |
фронтального |
кг, не |
|||||||||||||
|
фера |
со стороны |
сечения, м |
2 |
хода |
теплоно- |
патрубка, |
сборных |
коллек- |
ния теплоно- |
дающей трубки, м |
более |
||||
|
|
|
сителя, м |
2 |
м |
2 |
торов, м |
2 |
|
сителя |
|
|||||
|
|
воздуха, м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
КСК 3-6-02 |
13,26 |
0,267 |
|
0,000846 |
0,001006 |
|
0,00172 |
|
6 |
0,53 |
38 |
||||
|
КСК3-7-0 2 |
16,34 |
0,329 |
|
0,000846 |
0,001006 |
|
0,00172 |
|
6 |
0,655 |
44 |
||||
|
КСК 3-8-0 2 |
19,42 |
0,392 |
|
0,000846 |
0,001006 |
|
0,00172 |
|
6 |
0,78 |
50 |
||||
|
КСК 3- 9-0 2 |
22,5 |
0,455 |
|
0,000846 |
0,001006 |
|
0,00172 |
|
6 |
0,905 |
56 |
||||
|
КСК 3-10-02 |
28,66 |
0,581 |
|
0,000846 |
0,001006 |
|
0,00172 |
|
6 |
1,155 |
68 |
||||
|
КСК 3-11-0 2 |
83,12 |
1 ,66 |
|
0,002576 |
0,002205 |
|
0,00172 |
|
6 |
1,655 |
176 |
||||
|
КСК 3-12-0 2 |
125,27 |
2,488 |
|
0,003881 |
0,002205 |
|
0,00172 |
|
6 |
1,655 |
259 |
||||
|
КСК4-6-0 2 |
17,42 |
0,267 |
|
0,001112 |
0,001006 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
0,53 |
45 |
|||
27 |
КСК4-7-0 2 |
21,47 |
0,329 |
|
0,0 01112 |
0,001006 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
0,655 |
53 |
|||
КСК4-8-0 2 |
25,52 |
0,392 |
|
0,001112 |
0,001006 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
0,78 |
61 |
||||
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
КСК4-9-0 2 |
29,57 |
0,455 |
|
0,001112 |
0,001006 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
0,905 |
68 |
|||
|
КСК 4-10-0 2 |
37,66 |
0,581 |
|
0,001112 |
0,001006 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
1,155 |
85 |
|||
|
КСК4-11-0 2 |
110,05 |
1,66 |
|
0,00341 |
0,002205 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
1,655 |
223 |
|||
|
КСК4-12-0 2 |
166,25 |
2,488 |
|
0,005151 |
0,002205 |
|
|
0,0022 |
|
6 |
1,655 |
331 |
27
2. Методика теплового расчета контактных теплообменников, установленных за котлами
При расчете КТАН заданы: расход газа Gс.г., начальная температура дымовых газов t0, начальная температура воды tв. Коэффициент избытка воздуха в уходящих газах αух.
По этим данным определяются начальное влагосодержание дымовых газов x0 (кг/кг с.г.) и их начальная энтальпия i0 по формуле:
i0 = c2 t0 + 2490 x0 , |
(2.1) |
где с2 - теплоемкость газа, кДж/кг·(tпр2-t”ст)
Определяются конечные параметры теплоносителей: энтальпию газа на выходе из КТАНа iк и энтальпию воды на выходе из КТАНа iвк.
Значение iк принимаются в зависимости от начальной температуры воды tв0 путем построения процесса в Jd - диаграмме.
Рекомендуются следующие значения: tв0= 10, 20, 30, 40, 50 оC,
iк= 115, 140, 160, 220, 310 кДж/кг с.г.
Температура воды на выходе из КТАНа tвк определяется исходя из следующих соображений: в сечении КТАН, соответствующему моменту перехода «сухого» режима в конденсационный, энтальпия дымовых газов должна быть больше энтальпии насыщенного воздуха при температуре стенки, равной температуре точки росы дымовых газов. Так как в граничном сечении влагосодержание газов и насыщенного воздуха при температуре точки росы одинаковы, то превышение энтальпии газов над энтальпией стенки составит
iгпр −iст// =( сг tгпр +595 xо ) −( сг tст// +595 x0 ) = сг ( tгпр −tст// ) . |
(2.2) |
Разность ( tгпр −tст// ) следует принимать для водогрейных котлов 80 оC Величина tвк, оC определяется по формуле
tстк −t р |
|
i |
−i пр |
|
|
|
= |
0 |
г |
, |
(2.3) |
tстк −tстк |
|
|
|||
|
i0 −iк |
|
причем tкв= tкcm - ∆; tпрв= tp - ∆; tв0= t0cm - ∆;
где t0cm, tкcm - начальная и конечная температура стенки, соответствующая начальному и конечному значениям температуры воды;
∆= tcm – tв (принимается 2oС);
tпрв - температура воды в граничном сечении, oС; tр - температура точки росы, oС.
Значение температуры точки росы определяется по Jdдиаграмме либо по следующей зависимости:
28
t p = 37,6 lg 250 x0 . |
(2.4) |
Энтальпия газов в сечении КТАНа, где температура стенки станет равной температуре точки росы, находится из соотношения
iгпр =18,8 exp (37,6 lg 250 x0 )+70 . |
(2.5) |
После этого определяются конечная температура воды tкcm и ∆, а также конечная температура воды tкв.
На этом заканчивается расчет параметров теплоносителей в «узловых» точках и далее проводят расчет отдельно для «сухой» и конденсационной зон.
2.1. Расчет «сухой» зоны
При расчете «сухой» зоны коэффициент теплопередачи от дымовых газов к жидкости, циркулирующей внутри змеевика К, кДж/м2·ч·К, определяется по формуле
К = |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
, |
(2.6) |
|
1 |
+ |
δст |
+ |
|
1 |
|
|||
|
αг |
|
λст |
αв |
|
где К - коэффициент теплопередачи от дымовых газов к жидкости, кДж/м2·ч·К;
αг, αв - соответственно коэффициент теплоотдачи от дымовых газов к наружной стенке змеевика и коэффициент теплоотдачи от внутренней стенки к воде внутри змеевика;
δcm, - толщина материала стенки трубки змеевика, м;
λ cm - коэффициент теплопроводности материала стенки трубки змеевика, кДж/(м·К).
Начальная разность температур газов и стенки ∆t0, oC определяется из выражения
∆t0 = tо −tск.г. , |
(2.7) |
где tкс.г. - начальная температура стенки, oC.
Конечная разность температур газов и стенки равна ранее принятому значению, то есть 80 oC.
Соответственно находят среднюю разность температур газов и стенки ∆tср, oC по формуле
29
∆tср = |
∆t |
б |
−∆t |
м , |
(2.8) |
|
|
∆tб |
|||||
|
lg |
|
|
|
||
|
∆tм |
|
|
|
где ∆tб, ∆tм - соответственно большая и меньшая разности температур, оС. Величина теплового потока gc, Вт/м2:
gc =αг ∆tср . |
(2.9) |
Теплопроводность ∆Qc, кДж/ч определяется по формуле
∆Qc=Gс.г.(i0–iгпр). (2.10)
Площадь поверхности нагрева Fс, м2 определяется по формуле
Fс = |
∆Qс , |
(2.11) |
|
qс |
|
2.2. Расчет конденсационной зоны
Конденсационная зона рассчитывается по уравнению
gк=σ·∆iср , |
(2.12) |
где в качестве расчетного значения ∆iср следует использовать среднее интегральное значение разности ( iг −iст// );
σ - коэффициент массоотдачи, кг/(м2·ч).
Текущее значение iг и iст// , кДж/кг, находят из экспериментально
выведенных соотношений: |
|
iг = iг0 − В (tвк −tв ) , |
(2.13) |
iст// =18,8 ехр0,0535 tст// . |
(2.14) |
где В - величина определяемая по формуле: |
|
В = (iо −iк ) /[Св (tвк −tво )]. |
(2.15) |
Используя выражение (13) и (14) после интегрирования и подстановки пределов получаем:
∆iср = iг0 − В tвк + |
В |
[(tвк )−(tв )2 |
]−351 [exp 0,0535(t вк |
+ ∆tв )−exp 0,0535 t ст |
] |
/(tвпр −tв0 ), (2.16) |
|
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
30