Теория механизмов и машин. Динамический анализ, зубчатые зацепления. Конспект лекций
.pdfСпособы изготовления зубчатых колес.
Основные способы изготовления: огибание (обкатка) и копирование. При копировании инструмент имеет форму впадины зуба (рис. 20).
Это дисковая или пальцевая фреза. После вырезания впадины заготовка поворачивается на шаг зацепления и процесс повторятся.
Рис. 20
Заготовка
Рис. 21 При огибании инструмент (червячная фреза, долбяк,
инструментальная гребенка) входит в контакт с заготовкой и осуществляет зацепление (рис. 21), удаляя металл, препятствующий относительному движению.
31
|
|
Исходный контур инструмента. |
|
||
Профиль |
инструментальной |
гребенки |
или |
развертка |
|
инструментальной фрезы имеет вид (рис. 22) |
|
|
|
||
|
|
|
|
c*m |
|
|
P |
α |
m |
|
|
|
|
|
|
||
d |
|
h* |
h |
d |
|
|
P |
||||
|
|
|
|||
|
|
P |
m |
|
|
|
|
|
h* |
|
|
|
|
|
|
c*m |
|
|
|
Рис. 22 |
|
|
|
d-d – делительная прямая; |
|
|
|
||
α – угол исходного контура, α=20°; |
|
|
|
||
C* – коэффициент радиального зазора, C*=0,25; |
|
|
|||
h* – коэффициент высоты зуба, h*=1,0; |
|
|
|||
p – шаг зацепления, p = const. |
|
|
|
||
Смещение инструмента при нарезании зубчатых колес |
Делительная прямая исходного контура по отношению к делительной окружности нарезаемого колеса может занимать 3 положения (рис. 23).
32
Рис. 23
Положительное смещение (рис. 23,а) x>0, нулевое смещение (рис. 23,б) x = 0, отрицательное смещение (рис. 23с) x<0.
x – коэффициент смещения; xm – смещение инструмента.
Смещение инструмента осуществляется с целью:
1)исключения подреза ножки зуба при z<zmin;
2)обеспечения фиксированного межосевого расстояния;
3)улучшения качественных и прочностных характеристик передач.
33
Лекция 8
Исключение подреза. Расчет минимального числа зубьев.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rb1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
O1’ |
|
|
|
|
|
|
rw1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ra1 |
|
r’b1 |
|
|
α |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A’ A,a
P
b
B α
P’ |
|
rw2 |
h*m |
|
|||
|
|||
|
|||
|
|
|
ra2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rb2
O2
Рис. 24
AB – отрезок касательной, проведенной к основным окружностям шестерни и колеса.
В соответствии с основным законом зацепления, если в любом положении механизма нормаль к взаимоогибаемым кривым проходит через полюс зацепления, то движение механизма осуществляется с постоянным передаточным отношением.
Боковая поверхность зуба формируется по эвольвентной кривой и нормаль к эвольвенте является касательной к основной окружности. Таким образом, при нахождении точек контакта зубьев на отрезке AB соблюдается основной закон зацепления.
AB – теоретическая линия зацепления.
Фактический контакт зубьев ограничивается высотой зуба, т.е. окружностями вершин.
ab – практическая (рабочая) линия зацепления.
34
Рассмотрим случай, когда точки A и a совпадают. Если теперь уменьшить число зубьев шестерни z1, то центр O1 переместится в т. O1´, а т. A займет положение A´, т.е. т. a, принадлежащая окружности вершин зубьев колеса, окажется за пределами теоретической линии зацепления A´B и касательная к новой основной окружности, проходящая через точку контакта зубьев “a”, не пройдет через полюс P, т.е. нарушится основной закон зацепления, и вершина нарезающего инструмента врежется в основание зуба нарезаемого колеса, осуществив так называемый подрез (рис. 25).
Рис. 25 Рассмотрим треугольник O1AO2.
По теореме косинусов:
AO22 = AO12 +O1O22 −2AO1 O1O2 cosα;
AO =r cosα; |
(2) |
AO =r |
+h* m; |
||||||
|
1 |
w1 |
|
|
|
2 |
w2 |
|
|
O O |
=r |
+r ; |
(4) |
r |
=r |
= mz1 |
; |
||
1 |
2 |
w1 |
w2 |
|
w1 |
1 |
|
2 |
|
rw2 |
=r2 =r1 u. |
(6) |
|
|
|
|
|
Подставив выражения (2 - 6) в выражение (1) алгебраические преобразования, получим
(1)
(3)
(5)
и осуществив
35
z = z |
min |
=2h* |
u2 |
+(2u+1) sin2 α+u |
(7) |
|
|
||||
1 |
|
|
(2u+1) sin2 α |
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку сечение или развертка инструмента представляют собой исходный контур и в рассматриваемом случае делительная прямая
инструмента касается делительной окружности нарезаемого колеса, то
r2 =rw2 =∞.
То есть u = rw2 = ∞ =∞.
rw1 rw1
Поделим числитель и знаменатель выражения (7) на u:
|
|
|
|
2 |
|
|
|
1 |
|
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
1+ |
|
+ |
|
|
|
sin |
|
α+1 |
||||
|
|
|
|
|
u2 |
|
||||||||||
z |
min |
=2h* |
|
u |
|
|
|
|
|
|
(8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
2+ |
|
|
|
sin2 |
α |
|||||||
|
|
|
|
u |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
В результате деления какого-либо числа на бесконечность |
||||||||||||||||
получается 0. Таким образом: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
zmin =2h* |
|
2 |
|
|
= |
2h* |
. |
|
|
|||||||
2sin2 α |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
sin2 α |
|
|
|
При h*=1,0 и α=20° zmin=17
Определение минимального коэффициента смещения, исключающего подрез при нарезании числа зубьев меньше минимального
Рассмотрим взаимное расположение делительной окружности нарезаемого колеса и исходного контура при z1=zmin. В этом случае смещение может отсутствовать и делительная прямая d-d будет касаться делительной окружности с радиусом r1 (рис. 26), а линия вершин исходного контура b-b, ограничивающая прямолинейную часть зуба инструмента, формирующую
36
эвольвенту, будет проходить через границу теоретической линии зацепления
(т. A).
Если требуется нарезать число зубьев z1´<zmin, то есть при том же модуле изготовить колесо с меньшими диаметрами делительной и основной окружностей, то для выполнения основного закона зацепления и исключения подреза необходимо переместить инструмент от оси колеса таким образом, чтобы линия вершин b1 -b1 проходила через т. A1, соответствующую границе теоретической линии зацепления колеса c z<zmin и центром вращения O1
(рис.26).
Это смещение составляет x m.
Рассмотрим подобные треугольники O1AP и O1´A1P. Из подобия следует:
AP = O1P = r1 = A1P O1′P r1′
|
|
mz1 |
|
|
|
|
z1 |
|
|
zmin |
|
|
2 |
|
|
|
= |
|
= |
. |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
mz |
′ |
|
|
z |
′ |
|
z ′ |
||
|
|
1 |
|
1 |
1 |
|
|||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим подобные треугольники CAP и C1A1P. Из подобия следует:
CP |
= |
AP |
; |
CP |
= |
h* m |
; |
AP |
= |
z |
min |
. |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
C1P A1P |
|
C1P |
|
h* m−x m |
|
A1P |
|
z1′ |
||||
Таким образом, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
* |
|
|
|
z ′ |
|
′ |
= |
h m |
čëč |
x =h |
1− |
1 |
. |
|
|
* |
|
||||||
|
min |
|
|
|
* |
|
|
|
z1 |
|
h m−x m |
|
|
|
zmin |
|
37
d
b |
h*m |
d1
xm |
|
b1 |
|
||
|
|
|
P
A1 C1
A |
C |
’ |
|
r1 |
O1’
r1
O1
Рис. 26
xm
d1 d
b1
b
38
|
|
|
|
|
|
|
|
Лекция 9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Геометрические параметры зубчатой передачи. |
||||||||||
|
|
|
|
|
Межосевое расстояние |
|
|
||||||
Межосевое расстояние рассчитывается по зависимости (рис. 27) |
|||||||||||||
aw =a + ym, где a – делительное межосевое расстояние |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
a =r |
+r |
= m(z1 +z2 ) ; |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ym – воспринимаемое смещение. |
|
|||||||
|
|
|
|
|
y = aw −a |
, |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где y – коэффициент воспринимаемого смещения. |
||||||||
a |
w |
=r |
+r |
; |
r |
|
= |
rb1 |
; |
r |
= |
rb2 |
(рис. 27), |
|
w1 |
w2 |
|
w1 |
cosαw |
|
w2 |
|
cosαw |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
αw – угол зацепления |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 27 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
39 |
|
|
|
|
|
При рассмотрении нулевого зацепления (без смещения)
rw =r, rb =r cosα.
При смещении исходного контура изменяются радиусы начальных окружностей, а радиусы основных окружностей остаются прежними, поскольку они определяют эвольвенту, нарезаемую инструментом с углом α, а инструмент при смещении остается тем же, только перемещается относительно оси нарезаемого колеса.
Таким образом
rb1 =r1 cosα; rb2 =r2 cosα;
a |
w |
=r |
+r |
= r1 cosα+r2 cosα =(r +r ) |
cosα |
= |
|||||||
|
|||||||||||||
|
w1 |
|
w2 |
|
|
1 |
2 |
cosαw |
|
||||
|
|
|
|
|
|
cosαw cosαw |
|
|
|||||
a |
|
cosα |
= m(z1+z2) |
cosα |
; |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
cosαw |
2 |
|
cosαw |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
a |
|
|
|
|
|
||
αw |
=arccos |
|
|
cosα . |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
aw |
|
|
|
|
|
Если межосевое расстояние αw не регламентируется ГОСТ или конструкцией зубчатой передачи и предварительно выбраны коэффициенты смещения x1 и x2, то
inv αw = 2(x1z+1x+2z)2tg α+inv α
Значение угла αw определяется по таблицам инволют.
Радиусы окружностей вершин и впадин зубьев.
В соответствии с рис. 27 и 28
rf1 =r1 +x1 m −h* m −c* m ; ra2 =aw −rf1 −c* m;
40