![](/user_photo/_userpic.png)
Metodichka_KP_2_ZhB
.pdf![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_81x1.jpg)
Рис. 9. Сечение подкрановой части крайней колонны
4.4. Расчет промежуточной распорки.
Момент, возникающий в промежуточной распорке:
M p = Vsd S = 33.27 2.84 = 47.24 кН м
22
Требуемая площадь арматуры при симметричном армировании составит:
|
|
|
|
|
M |
p |
|
47.24 106 |
|||
A |
= A |
= |
|
|
|
= |
|
|
|
= 386.637 мм2 |
|
|
|
(d − c ) |
|
|
|
||||||
s1 |
s2 |
|
f |
|
|
400 |
(368 |
−32) |
|||
|
|
|
|
yd |
|
1 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
1.1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где d = 400−32 = 358мм - рабочая высота сечения распорки.
Принимаем 3 14 S400 ( As = 462 мм2 ).
Проверяем условие необходимости установки поперечной арматуры по расчету. Усилие, воспринимаемое бетоном без поперечного армирования:
1
VRd,ct = 0,12k (100ρl fck ) 3 bw d ,
но не менее VRd,ct,min = 0,4fctd bw d ,
где |
k = 1+ |
200 |
≤ 2 , d — в мм; |
|
|
||||
|
|
|
d |
|
ρl = |
Asl |
≤ 0,02 , |
||
|
||||
|
bw d |
k =1+ 200 =1.747; 358
ρ |
|
= |
462 |
= 0.0025; |
|
|
|||
|
l |
|
500 368 |
1
Vrd ,ct = 0.12 1.747 (100 0.0025 25)3 500 368 = 71.053кН ;
Но не менее:
Vrd,ct min = 0.4 fctd bw d = 0.4 1 500 368 = 73.6кН ;
80
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_82x1.jpg)
Vsd,r >Vrd,ct min >Vrd,ct - поперечная арматура необходима по расчёту.
Согласно п. 7.2.2.16 СНБ 5.03.01-02 расчётное поперечное усилие, воспринимаемое сечением при наличии поперечного армирования:
V |
= |
Asw |
z f |
|
cotθ , |
|
ywd |
||||
rd,sy |
|
s |
|
||
|
|
|
|
Где Asw - площадь поперечной арматуры;
s - шаг поперечной арматуры;
z - плечо внутренней пары;
fywd - расчётное сопротивление поперечной арматуры;
cotθ - котангенс угла наклона сжатых подкосов (ферменная аналогия).
В |
данном |
|
|
случае |
назначаем шаг поперечной арматуры |
s =150мм, |
||||||||||||||||||||
z = 0.9d = 0.9 368 = 331.2мм , |
для поперечной арматуры класса S240 fywd |
=174МПа . |
||||||||||||||||||||||||
Задаёмся котангенсом угла наклона трещины cotθ =1.6 . |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
A |
= |
|
|
Vsd,r s |
|
|
|
|
= |
|
89980 150 |
=147мм2 |
|
||||||||||||
z |
|
|
|
|
|
|
cotθ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
sw |
|
|
f |
ywd |
|
|
|
331.2 174 1.6 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Принимаем 3 8S240 ( A |
|
=151мм2 ). |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sw |
|
||||
Причём необходимо выполнение условия: |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
Asw fywd |
|
|
≤ 0.5v f |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
bw s |
|
|
cd |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
v = 0.6 (1− |
|
|
fck |
|
|
) = 0.6 (1− 25/ 250) = 0.54 ; |
|
|||||||||||||||||||
250 |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
151 174 |
= 0.35 < 0.5 0.54 16.67 = 4.5 |
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
500 150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Фактическое значение поперечной силы: |
|
|||||||||||||||||||||||||
V |
|
= |
Asw |
|
z f |
|
|
|
cotθ = |
151 |
331.2 174 1.6 = 92.82кН |
|
||||||||||||||
|
|
ywd |
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
rd,sy |
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Согласно п. 7.2.2.17: |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
V |
|
≤V |
|
|
|
|
|
|
= |
bw z v fcd |
|
; |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
rd,sy |
|
|
rd ,max |
|
|
|
cotθ + tanθ |
|
|
|
|
92.82 < 500 331.2 0.54 16.67 . 2.225
81
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_83x1.jpg)
Окончательно принимаем в качестве поперечной 3 8S240 ( Asw = 151мм2 ) с шагом s=150мм
5. Расчёт внецентренно нагруженного фундамента. 5.1. Исходные данные для проектирования.
Для проектирования внецентренно нагруженного фундамента имеем следующие исходные данные:
Таблица 3 – Исходные нагрузки для проектирования фундамента.
|
γ f |
= 1 |
γ f > 1 |
|
|
|
|
|
|
Изгибающий момент |
Mn =159.91кНм |
Msd |
= 289.52кНм |
|
( вес стен учтён) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продольная сила |
Nn |
= −1040.85кН |
Nsd |
= −1454.11кН |
(вес стен учтён) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поперечная сила |
Vn |
= 23.72кН |
Vsd = 33.21кН |
|
|
|
|
|
|
Данные усилия взяты по комбинации №5 - наиболее невыгодное сочетание нагрузок для данного расчёта.
Максимальная нормативная продольная сила:
N f = −1135.84кН (для предварительного подбора площади подошвы фундамента).
По таблице 5.2 СНБ 5.03.01-02 принимаем класс ответственности по условиям эксплуатации ХС2 (для элементов фундаментов).
Принимаем бетон класса С16 20 , соответствующего данным условиям эксплуатации.
Определим расчетные характеристики для бетона С16 20 :
-нормативное сопротивление бетона на осевое сжатие fck =16МПа ;
|
|
- |
|
расчетное |
сопротивление |
бетона |
сжатию |
составит |
||
f |
|
= |
fck |
= |
16 |
=10,67 МПа ; |
|
|
|
|
cd |
γc |
|
|
|
|
|
||||
|
|
1,5 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
-нормативное значение прочности бетона на растяжение по таблице
6.1СНБ 5.03.01-02 составит fctk = 1.3 МПа ;
82
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_84x1.jpg)
- |
расчетное |
сопротивление |
бетона |
на |
растяжение |
fctd = fctk = 1.3 = 0.87 МПа ;
γ c |
1,5 |
;
Сечение нижней части колонны bн x hн = 500 x1300 мм .
Армирование колонны 3 12 S400 ( fyd = 365 МПа ).
Расчетное сопротивление грунта - R = 300 кПа. Минимальная глубина заложения фундамента 1,2 м.
Средний вес тела фундамента и грунта на его ступенях -γ m = 20 кН / м3 .
Нормативная нагрузка от собственного веса стенового ограждения:
Gkст = qkпанели hст B + qkост hост B = 2.7 1.2 9 + 0.5 7.2 9 = 61,56 кН
где |
qпанели = 2,7кН м2 |
- нормативное значение веса 1 м2 стеновых |
|
k |
|
панелей;
qkост = 0,5 кНм2 - нагрузка от собственно веса остекления; hст - суммарная высота стеновых панелей;
hост -суммарная высота панелей остекления.
Эксцентриситет приложения нагрузки от собственного веса стенового ограждения:
e = |
tст |
+ |
hн |
= |
300 |
+ |
1300 |
= 800мм |
|
|
|
|
|||||
ст |
2 |
2 |
2 |
2 |
|
|||
|
|
5.2. Определение размеров подколонника.
Толщина стенки стакана tст = 325мм - в плоскости действия момента;
tст = 275мм - в перпендикулярной плоскости.
Высота сечения подколонника составит :
hcf = hн + 2 75 + 2 tст =1300 + 2 75+ 2 325 = 2100мм.
где hн - высота сечения подкрановой части колонны.
Определим ширину сечения подколонника:
83
b |
= b + 2 75+ 2 t |
ст |
= 500 + 2 75+ 2 275 =1200мм. |
cf |
н |
|
где bн - ширина сечения подкрановой части колонны.
Глубина заделки колонны в фундамент dc должна быть:
- |
dc |
≥ 0,5 + 0,33 hн = 0,5 + 0,33 1,3 = 0,929 м = 929 мм ; |
- |
dc |
≥ 1,5 bн = 1,5 500 = 750 мм ; |
-dc ≥ lbd = 392 мм
где lbd - длина анкеровки сжатой продольной рабочей арматуры колонны в сжатом бетоне.
Согласно пункту 11.2.32 СНБ 5.03.01-02 :
l |
|
= α |
|
α |
|
α |
|
α |
|
l |
|
|
As req |
≥ l |
|
|
bd |
1 |
2 |
3 |
4 |
b |
A |
bd min |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s prox |
|
|
|
где |
|
α1 |
= 1; α2 |
= 1; α3 = 0,7; α4 = 1 - коэффициенты принимаемые по таблице |
11.6 СНБ 5.03.01-02 для сжатой арматуры в сжатом бетоне;
lb - базовая длина анкеровки, принимаемая для сжатых стержней;
As req - площадь арматуры требуемая по расчету;
As prox - фактическая площадь арматуры;
lb min - минимальная длина зоны анкеровки.
l |
|
= |
|
|
fyd |
|
|
b |
4 |
fbd |
|||||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
||||
где |
|
|
fbd =η1 η2 η3 fctd =1 1 2,25 0,87 =1,958 . |
Согласно пункту 11.2.33 СНБ 5.03.01-02:
η1 =1- коэффициент, учитывающий влияние положения стержней при бетонировании;
η2 =1- коэффициент, учитывающий влияние диаметра стержня.
η3 = 2,25 - коэффициент, зависящий от профиля арматуры.
l = |
12 |
|
|
365 |
= 559,24 мм . |
|
|
||||
b |
4 |
|
1,958 |
|
|
|
|
|
84
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_86x1.jpg)
Принимаем |
As req |
≈ 1. Тогда длина анкеровки сжатой продольной рабочей |
|
|
|||
|
|
As prox |
|
арматуры колонны в сжатом бетоне составит lbd =1 1 0,7 1 559,24 1= 392 мм. |
|||
|
0,3 lb = 0,3 559,24 =168 мм |
||
lbmin |
|
=15 12 =180 мм |
|
= max 15 |
|||
|
|
|
|
|
100 мм |
lbd = 392 мм > lbd min =168 мм .
Окончательно принимаем глубину заделки колонны в фундамент dc = 950 мм . Окончательно принимаем dc= 1350мм исходя из конструктивных требованй по заглублению колонн в стакане фундамента. Глубина стакана составляет 1400мм.
Определим требуемое из условия продавливания значение рабочей высоты:
d ≥ |
−(2+α) (b + h ) + (2+α)2 (b + h )2 |
+ 4π (1+α) (ab − b h ) |
|||||||||
|
|
|
|
к |
|
к |
к к |
к к |
, |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
3π (1+α) |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где α = |
4 |
|
fctd |
= |
4 |
870 |
=1.25 - вспомогательный коэффициент; |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
9 |
|
p |
9 |
309.56 |
|
|
|
bк и hк - размеры колонны;
a и b – размеры плитной части фундамента в плане (см. п.4.3).
p = Nmax = 1504.45 = 309.56кПа - давление под подошвой фундамента от |
|
Af |
2.7 1.8 |
максимальной продольной силы, взятой по КН6 для сечения 4-4.
Тогда:
d ≥ −(2 +1.25) (1.3+ 0.5) + (2+1.25)2 (0.5+1.3)2 + 4π (1+1.25) (2.7 1.8− 0.6 1.3) = 0.3м 3π (1+1.25)
С учётом защитного слоя бетона с=45мм при наличии бетонной подготовки и кратности толщины плиты модулю 1М принимаем её равной 400мм.
Тогда общая высота фундамента составляет H f = 1400+400=1800 мм.
Таким образом, фактическая глубина заложения фундамента составит:
d f = H f + 0.15 м =1.8+ 0.15 =1.95м .
85
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_87x1.jpg)
5.3. Определение размеров подошвы фундамента.
Расчет ведем по нагрузкам при γ f = 1 методом последовательных
приближений. Предварительно определяем размер меньшей стороны подошвы фундамента по максимальной продольной силе):
A = |
N |
f |
= |
1135.84 |
= 4.04м2 м, где |
γ |
|
= 20 кН/м3- средний удельный вес |
|
|
|
|
|||||||
R0 −γ md1 |
320 − 20 1.95 |
m |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
фундамента и грунта на его уступах.
Размеры принимаем кратными 300мм b = 2.7 м.
Тогда большая сторона фундамента: a = A = 4.04 = 1.5м Принимаем b 2.7
a =1.8м.
Площадь фундамента: А=ab = 2.7 1.8 = 4.86м2 .
Момент сопротивления подошвы фундамента: W = |
b2a |
= |
2.7 |
2 1.8 |
= 2.187м3 . |
||||||||||||||||
6 |
|
6 |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Давление на грунт определяем по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
p |
|
= γ |
|
d |
|
+ |
N f |
+ |
M f |
, где M |
|
= M |
|
+V H |
|
= 159.91+ 23.72 1.8 = 202.61кНм - |
|||||
max,n |
m |
f |
|
|
f |
n |
f |
||||||||||||||
|
|
|
|
A |
|
W |
|
n |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
изгибающий момент на уровне подошвы фундамента с учётом влияния поперечной силы в уровне обреза фундамента.
Необходимо выполнение условия:
pmax,n ≤1.2R0
pmax,n = 20 1.95+ 1040.85 + 202.61 = 345.81кН / м2 4.86 2.187
pmax,n <1.2R0 = 384кН / м2
Проверяем возможность отрыва подошвы фундамента от основания:
p |
= γ |
|
d |
|
+ |
N f |
− |
M f |
= 20 |
1.95 |
+ |
1040.85 |
− |
202.61 |
=160.52кПа > 0 |
||
m |
f |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
min,n |
|
|
|
A |
|
W |
|
|
|
4.86 |
|
2.187 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условие выполняется.
|
325 |
75 |
75 |
325 |
|
-0,150 |
|
|
|
|
|
1350 |
|
|
|
1400 |
1800 |
-1,950 |
|
|
|
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2100 |
|
|
|
|
|
|
275 |
|
1800 |
1200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
275 |
|
|
|
|
2700 |
|
|
86
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_88x1.jpg)
Рис.10. Основные размеры фундамента.
5.4. Расчёт рабочей арматуры подошвы фундамента.
Расчёт будем проводить по следующей комбинации нагрузок:
Msd |
= 289.52кНм , Nsd = 1454.11кН - с учётом веса стеновых панелей. |
|||||||||||||||||||||
Напряжения под подошвой фундамента: |
||||||||||||||||||||||
p |
= |
|
Nsd |
+ |
|
Msd |
= |
|
|
1454.11 |
+ |
|
289.52 6 |
= 431.58кПа ; |
||||||||
|
|
|
|
|
1.8 2.7 |
1.8 2.72 |
||||||||||||||||
max |
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
W |
|
|
|
|
|
|
||||||
p |
= |
Nsd |
− |
Msd |
|
= |
|
1454.11 |
− |
289.52 6 |
|
=166.82кПа ; |
||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
min |
|
|
|
A |
|
|
|
|
|
W |
|
|
1.8 2.7 |
|
|
1.8 2.72 |
|
|||||
p = |
Nsd |
|
= |
1454.11 |
= 299.2кПа . |
|
||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||
m |
|
|
A |
|
|
|
1.8 2.7 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис.11. Распределение реактивного давления по подошве фундамента при внецентренном сжатии.
Изгибающие моменты, определяемые по граням уступов в х-направлении:
M |
|
= |
2pmax + pi |
b l2 |
, |
ix |
|
||||
|
|
6 |
f i |
|
|
|
|
|
|
|
И момент от среднего давления под плитой в у-направлении:
|
|
= p |
|
|
|
l2 |
. |
|
|
M |
|
|
a |
|
i |
|
|
||
iy |
m |
f |
2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Площадь сечения арматуры подошвы в х(у)-направлении определим по |
|||||||||
формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
||
Asx( y) = |
|
|
Mix( y) |
|
. |
||||
0.9 d |
f |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
i |
|
yd |
Расчёт в направлении оси х: - сечение 1-1:
Вылет нижней ступени l1=0.3м
c = 55мм, d1 = h1 − c = 0.4 − 0.055 = 0.345м ;
p = p |
|
− |
(pmax − pmin ) l1 |
= 431.58− |
(431.58−166.82) |
0.3 = 402.16кПа ; |
max |
|
|
||||
1 |
|
af |
2.7 |
|
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
87 |
|
M |
|
|
= |
|
|
|
2pmax + p1 |
b |
|
|
l2 = |
2 431.58+ 402.16 |
1.8 0.32 = 34.16кНм ; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
A |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
34160000 |
|
|
|
= 302.54мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
sx1 |
|
|
|
|
0.9 345 |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
- сечение 2-2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
Вылет второй ступени l2=0.7м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
d2 |
= h2 − c =1.8− 0.055 = 1.745м ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
p |
= p |
|
|
|
− |
( pmax − pmin ) l2 |
= 431.58− |
(431.58−166.82) |
0.7 = 362.94кПа ; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
af |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.7 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
M |
|
|
|
|
|
|
= |
2pmax + p2 |
|
|
b |
|
l |
2 |
|
= |
|
2 431.58+ 362.94 |
1.8 0.72 =180.24кНм ; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2x |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
2 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
A |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
180240000 |
|
|
|
|
= 315.61мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
sx2 |
|
|
|
|
|
|
0.9 1745 |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Коэффициенты армирования: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ρ |
|
|
= |
|
|
Asx1 |
|
|
|
= |
|
|
302.54 |
|
|
|
= 0.049% < ρ |
|
|
|
|
|
= 0.13% |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
x1 |
|
|
b |
d |
|
|
|
|
|
|
1800 345 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
|
|
= |
|
|
|
Asx2 |
|
|
|
= |
|
315.61 |
|
|
|
|
|
|
= 0.015% < ρ |
|
|
|
= 0.13% |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
x2 |
|
|
|
b d |
2 |
|
|
|
|
|
|
1200 1745 |
|
|
|
|
min |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
cf |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
где |
|
ρ |
|
|
|
|
|
|
|
= 26 |
fctm |
|
= 26 |
1.9 |
= 0.124% , но не менее 0,13%. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
min |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fyk |
|
|
|
|
|
|
|
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
Расчёт в направлении оси у: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
- сечение 1-1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
M |
|
|
= 299.2 2.7 |
0.32 |
|
= 36.35кНм ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
1y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
A |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
36350000 |
|
|
|
= 321.94мм2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
sy1 |
|
|
|
|
0.9 345 |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
- сечение 2-2: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
M |
|
|
= 299.2 2.7 |
0.652 |
|
|
= 170.66кНм ; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
2 y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
A |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
170660000 |
|
|
|
|
= 298.83мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
sy2 |
|
|
|
|
|
|
0.9 1745 |
400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
Коэффициенты армирования: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ρ |
|
|
= |
|
|
|
|
Asy1 |
|
|
|
= |
|
|
321.94 |
|
|
|
= 0.035% < |
ρ |
|
|
|
|
= 0.13% ; |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
y1 |
|
a |
|
d |
|
|
|
|
2700 345 |
min |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
Asy2 |
|
|
= |
298.83 |
|
|
|
|
|
= 0.008% |
< ρ |
|
|
= 0.13% . |
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
y2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
min |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
a |
cf |
d |
2 |
|
|
|
|
|
2100 |
1745 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Из сопоставления полученных результатов расчёта следует, что конструирование арматурных сеток следует выполнять исходя из ρmin = 0.13%.
Требуемая площадь арматуры: - в направлении оси х:
88
![](/html/69887/1880/html_dqbn1W7qEq.XDPe/htmlconvd-U4hy1_90x1.jpg)
сечение 1-1
Asx1 = ρminbf d1 = 0.0013 1800 345 = 807.3мм2 ; сечение 2-2
Asx2 = ρminbcf d2 = 0.0013 1200 1745 = 2723мм2 ;
-в направлении оси у:
сечение 1-1
Asy1 = ρminaf d1 = 0.0013 2700 345 =1211мм2 ;
сечение 2-2
Asy2 = ρminacf d2 = 0.0013 2100 1745 = 4764мм2
Принимаем арматуру (параллельную меньшей стороне подошвы фундамента) 18 20S400 с шагом 150 мм ( Asy = 5656мм2 ).
Параллельно большей стороне подошвы фундамента принимаем арматуру 12 18S400 с шагом 150 мм ( Asx = 3054мм2 ).
Рис.12. Сетка для армирования плиты фундамента.
5.5. Расчет продольной арматуры стакана фундамента.
Площадь продольной арматуры определяем в сечении 4-4 в уровне обреза фундамента.
89