УМК Гринев
.pdfТаблица 1.7
Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых бетонных камней
|
|
|
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), сжатию кладки |
||||||||||||||
|
|
|
Марка |
из природных камней низкой прочности правильной формы |
||||||||||||||
Вид кладки |
|
|
камня |
|
|
(пиленых или чистой тески) |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
при марке раствора |
|
при прочности раствора |
||||||||||||
|
|
|
|
25 |
|
10 |
|
|
|
4 |
0,2 (2) |
|
|
Нулевой |
||||
|
|
25 |
0,6 |
|
0,45 |
|
|
0,35 |
0,3 |
|
|
|
0,2 |
|||||
1. Из природных |
|
(6) |
|
(4,5) |
|
|
(3,5) |
(3) |
|
|
|
(2) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
камней при высоте |
15 |
0,4 |
|
0,35 |
|
|
0,25 |
0,2 |
|
|
|
0,13 |
||||||
ряда до 150 мм |
|
(4) |
|
(3,5) |
|
|
(2,5) |
(2) |
|
|
|
(1,3) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
10 |
0,3 |
|
0,25 |
|
|
0,2 |
0,18 |
|
|
|
0,1 |
|||||
|
|
(3) |
|
(2,5) |
|
|
(2) |
(1,8) |
|
|
|
(1) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
7 |
0,25 |
|
0,2 |
|
|
0,18 |
0,15 |
|
|
|
0,07 |
|||||
|
|
(2,5) |
|
(2) |
|
|
(1,8) |
(1,5) |
|
|
|
(0,7) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
10 |
0,38 |
|
0,33 |
|
|
0,28 |
0,25 |
|
|
|
0,2 |
|||||
2. То же, при высоте |
(3,8) |
|
(3,3) |
|
|
(2,8) |
(2,5) |
|
|
|
(2) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
ряда 200 – 300 |
мм |
7 |
0,28 |
|
0,25 |
|
|
0,23 |
0,2 |
|
|
|
0,12 |
|||||
|
|
(2,8) |
|
(2,5) |
|
|
(2,3) |
(2) |
|
|
|
(1,2) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
4 |
– |
0,15 |
|
|
0,14 |
0,12 |
|
|
|
0,08 |
||||||
|
|
(1,5) |
|
|
(1,4) |
(1,2) |
|
|
|
(0,8) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.8 |
|
Расчетные сопротивления сжатию бутовой кладки из рваного бута |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Марка рваного буто- |
|
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2),сжатию |
|||||||||||||||
вого камня |
|
|
|
|
|
бутовой кладки из рваного бута |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
при марке раствора |
|
|
|
при прочности рас- |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
твора |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
100 |
75 |
|
50 |
|
25 |
|
10 |
|
4 |
|
0,2 (2) |
|
нулевой |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1000 |
|
|
2,5 |
2,2 |
|
1,8 |
|
1,2 |
|
0,8 |
|
0,5 |
|
0,4 |
|
0,33 |
||
|
|
(25) |
(22) |
|
(18) |
|
(12) |
|
(8) |
|
(5) |
|
(4) |
|
(3,3) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
800 |
|
|
2,2 |
2,0 |
|
1,6 |
|
1,0 |
|
0,7 |
|
0,45 |
|
0,33 |
|
0,28 |
||
|
|
(22) |
(20) |
|
(16) |
|
(10) |
|
(7) |
|
(4,5) |
|
(3,3) |
|
(2,8) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
600 |
|
|
2,0 |
1,7 |
|
1,4 |
|
0,9 |
|
0,65 |
|
0,4 |
|
0,3 |
|
2,2 |
||
|
|
(20) |
(17) |
|
(14) |
|
(9) |
|
(6,5) |
|
(4) |
|
(3) |
|
(2) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
500 |
|
|
1,8 |
1,5 |
|
1,3 |
|
0,85 |
|
0,6 |
|
0,38 |
|
0,27 |
|
0,18 |
||
|
|
(18) |
(15) |
|
(13) |
|
(8,5) |
|
(6) |
|
(3,8) |
|
(2,7) |
|
(1,8) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
400 |
|
|
1,5 |
1,3 |
|
1,1 |
|
0,8 |
|
0,55 |
|
0,33 |
|
0,23 |
|
0,15 |
||
|
|
(15) |
(13) |
|
(11) |
|
(8) |
|
(5,5) |
|
(3,3) |
|
(2,3) |
|
(1,5) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
300 |
|
|
1,3 |
1,15 |
|
0,95 |
|
0,7 |
|
0,5 |
|
0,3 |
|
0,2 |
|
0,12 |
||
|
|
(13) |
(11,5) |
|
(9,5) |
|
(7) |
|
(5) |
|
(3) |
|
(2) |
|
(1,2) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
200 |
|
|
1,1 |
1,0 |
|
0,8 |
|
0,6 |
|
0,45 |
|
0,28 |
|
0,18 |
|
0,08 |
||
|
|
(11) |
(10) |
|
(8) |
|
(6) |
|
(4,5) |
|
(2,8) |
|
(1,8) |
|
(0,8) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
150 |
|
|
0.9 |
0,8 |
|
0,7 |
|
0,55 |
|
0,4 |
|
0,25 |
|
0,17 |
|
0,07 |
||
|
|
9) |
(8) |
|
(7) |
|
(5,5) |
|
(4) |
|
(2,5) |
|
(1,7) |
|
(0,7) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
100 |
|
|
0,75 |
0,7 |
|
0,6 |
|
0,5 |
|
0,35 |
|
0,23 |
|
0,15 |
|
0,05 |
||
|
|
(7,5) |
(7) |
|
(6) |
|
(5) |
|
(3,5) |
|
(2,3) |
|
(1,5) |
|
(0,5) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
111 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 |
– |
– |
0,45 |
0,35 |
0,25 |
0,2 |
0,13 |
0,03 |
|
(4,5) |
(3,5) |
(2,5) |
(2) |
(1,3) |
(0,3) |
||||
|
|
|
|||||||
35 |
– |
– |
0,36 |
0,29 |
0,22 |
0,18 |
0,12 |
0,02 |
|
(3,6) |
(2,9) |
(2,2) |
(1,8) |
(1,2) |
(0,2) |
||||
|
|
|
|||||||
25 |
– |
– |
0,3 |
0,25 |
0,2 |
0,15 |
0,1 |
0,02 |
|
(3) |
(2,5) |
(2) |
(1,5) |
(1) |
(0,2) |
||||
|
|
|
Примечание: 1. Приведенные в табл. 1.8 расчетные сопротивления для бутовой кладки да- ны в возрасте 3 мес. для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется
ввозрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные
втабл. 1.8, для раствора марки 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.
2.Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в табл. 1.8, следует умножать на коэффициент 1,5.
3.Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом – на 0,1 МПа (1 кгс/см2); при кладке в траншеях «в распор» с нетронутым грунтом при надстройках – 0,2 МПа (2 кгс/см2).
Таблица 1.9
Расчетные сопротивления сжатию бутобетона (невибрированного)
Вид бутобетона |
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), |
||||||
|
|
|
сжатию при классах |
|
|
|||
|
|
С 15 |
С 12,5 |
С 7,5 |
С 5 |
|
С 3,5 |
С 2,5 |
|
С равным бутовым камнем марки: |
|
|
|
|
|||
200 и выше |
|
4(40) |
3,5(35) |
3(30) |
2,5(25) |
|
2,0(20) |
1,7(17) |
100 |
|
– |
– |
– |
2,2(22) |
|
1,8(18) |
1,5(15) |
50 или с кирпичным боем |
|
– |
– |
– |
2,0(20) |
|
1,7(17) |
1,3(13) |
Таблица 1.10
Расчетные сопротивления осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе
|
|
|
|
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки |
|||||
|
|
|
|
из сплошных камней на цементно-известковых, |
|||||
|
|
|
|
цементно-глиняных и известковых растворах осе- |
|||||
|
|
|
|
вому растяжению, растяжению при изгибе, срезу |
|||||
Вид напряженного со- |
|
и главным растягивающим напряжениям при изги- |
|||||||
Обозначения |
бе при расчете сечений кладки, проходящих по |
||||||||
|
|
стояния |
|
горизонтальным и вертикальным швам |
|
||||
|
|
|
|
при марке раствора |
|
|
при проч- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ности |
|
|
|
|
50 и выше |
25 |
10 |
4 |
|
раствора |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,2(2) |
А. Осевое растяжение |
Rt |
|
|
|
|
|
|
||
1. |
По |
неперевязанному |
|
0,08 |
0,05 |
0,03 |
0,01 |
|
0,005 |
сечению для кладки всех |
|
(0,8) |
(0,5) |
(0,3) |
(0,1) |
|
(0,05) |
||
видов (см. рис. 1.1). |
|
|
|
|
|
|
|
||
2. |
По |
перевязанному |
|
|
|
|
|
|
|
сечению (см. рис. 1.2): |
|
0,16 |
0,11 |
0,05 |
0,02 |
|
0,01(0,1) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
112 |
|
|
|
|
|
|
а) для кладки из кам- ней правильной формы б) для бутовой кладки
Б. Растяжение при изгибе
3.По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе (главные растягиваю- щие напряжения при изгибе).
4.По перевязанному сечению (см. рис. 1.3.): а) для кладки из кам- ней правильной формы б) для бутовой кладки
В. Срез
5.По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касатель- ное сцепление)
6.По перевязанному сечению для бутовой кладки
|
(1,6) |
(1,1) |
(0,5) |
(0,2) |
|
|
0,12(12) |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
0,01(0,1) |
|
|
(0,8) |
(0,4) |
(0,2) |
|
Rtb (Rtw ) |
0,12(12) |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
0,01(0,1) |
|
|
(0,8) |
(0,4) |
(0,2) |
|
0,25(2,5) |
0,16 |
0,08 |
0,04 |
0,02 |
|
(1,6) |
(0,8) |
(0,4) |
(0,2) |
|
0,12 |
0,06 |
0,03 |
0,015 |
Rsq |
(1,2) |
(0,6) |
(0,3) |
(0,15) |
|
|
|
|
|
0,16 |
0,11 |
0,05 |
0,02 |
0,01 |
(1,6) |
(1,1) |
(0,5) |
(0,2) |
(0,1) |
0,24(2,4) |
0,16 |
0,08 |
0,04 |
|
(1,6) |
(0,8) |
(0,4) |
Примечание: 1. Расчетные сопротивления отнесены ко всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия.
2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл. 1.10, следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при рас- чете на особые воздействия – 1,4; для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных растворах без добавки глины или извес- ти – 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича – 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков по экспериментальным данным; для зимней кладки, выполняемой способом заморажи- вания, – по табл. 1.33 [1]. При расчете по раскрытию трещин расчетные сопротивле- ния растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл.
1.10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.
3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее 1 расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным табл. 1.10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда.
113
Рис. 1.1 Растяжение кладки по неперевязанному сечению
Рис. 1.2. Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рис. 1.3. Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению
Таблица 1.11
Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению
|
Вид на- |
Обозна- |
Расчетные сопротивления R, МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и |
|||||||||
|
чение |
камней правильной формы осевому растяжении, растяжению при |
||||||||||
пряженно- |
|
изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе |
||||||||||
го состоя- |
|
при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по |
||||||||||
|
ния |
|
|
|
|
кирпичу или камню |
|
|
|
|||
|
|
|
200 |
150 |
100 |
75 |
50 |
35 |
25 |
15 |
10 |
|
1. |
Растя- |
Rt |
0,25 |
0,2 |
0,18 |
0,13 |
0,1 |
0,08 |
0,06 |
0,05 |
0,03 |
|
жение |
(2,5) |
(2) |
(1,8) |
(1,3) |
(1) |
(0,8) |
(0,6) |
(0,5) |
(0,3) |
|||
|
||||||||||||
2. |
Растяже- |
Rtb |
0,4 |
0,3 |
0,25 |
0,2 |
0,16 |
0,12 |
0,1 |
0,07 |
0,05 |
|
ние при из- |
Rtw |
(4) |
(3) |
(2,5) |
(2) |
(1,6) |
(1,2) |
(1) |
(0,7) |
(0,5) |
||
гибе и глав- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
ные растя- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
114
гивающие |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. Срез |
Rsq |
1,0 |
0,8 |
0,65 |
0,55 |
0,4 |
0,3 |
0,2 |
0,14 |
0,09 |
|
(10) |
(8) |
(6,5) |
(5,5) |
(4) |
(3) |
(2) |
(1,4) |
(0,9) |
|
|
|
Примечание: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt , растяжению при изгибе Rtb иглавнымрастягивающимнапряжениям Rtw отнесеныковсемусечениюразрывакладки. 2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только
к площади сечения или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.14 |
|
|
|
|
|
|
|
Значения коэффициента k |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Вид кладки |
|
|
|
|
|
Коэффициент k |
||||
1. Из кирпича и камней всех видов, из крупных блоков, рваного |
|
|
2,0 |
||||||||||||
бута и бутобетона, кирпичная вибрированная. |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
2. Из крупных и мелких блоков и ячеистых бетонов. |
|
|
|
|
2,25 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.15 |
|
|
|
Значения упругой характеристики α для неармированной кладки |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Упругая характеристика α |
|
|
|||||
|
|
Вид кладки |
|
|
при марках раствора |
|
припрочностираствора |
||||||||
|
|
|
|
25-200 |
10 |
|
4 |
|
0,2 |
|
нулевой |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1. |
Из крупных блоков, изго- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
товленных |
из |
тяжелого |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
крупнопористого |
бетона |
на |
1500 |
1000 |
|
750 |
|
750 |
|
500 |
|||||
тяжелых заполнителях |
и |
из |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
тяжелого |
природного |
камня |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
( γ |
≤ 1800 |
кг / м 2 |
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2. |
Из камней, изготовлен- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ных из |
тяжелого бетона, |
тя- |
1500 |
1000 |
|
750 |
|
500 |
|
350 |
|||||
желых |
природных камней и |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
бута. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Из крупных блоков, изго- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
товленных из бетона на по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ристых заполнителях и пори- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
зованного, |
крупнопористого |
1000 |
750 |
|
500 |
|
500 |
|
350 |
||||||
бетона на легких заполните- |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
лях, плотного |
силикатного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
бетона и из легкого природ- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
ного камня. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4. |
Из крупных блоков, изго- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
товленных из ячеистых бетонов: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
5. |
автоклавных |
|
|
|
750 |
750 |
|
500 |
|
500 |
|
350 |
|||
6. |
неавтоклавных |
|
|
500 |
500 |
|
350 |
|
350 |
|
350 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
115 |
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
Из |
камней из |
ячеистых |
|
|
|
|
|
|
бетонов вида: |
|
|
|
|
|
|
|||
8. |
автоклавных |
|
750 |
500 |
500 |
350 |
200 |
||
9. |
неавтоклавных |
|
500 |
500 |
200 |
200 |
200 |
||
10. |
Из керамических камней |
1200 |
1000 |
750 |
500 |
350 |
|||
11. |
Из кирпича глиняного пла- |
|
|
|
|
|
|||
стического прессования полно- |
|
|
|
|
|
||||
телого и пустотелого, из пусто- |
|
|
|
|
|
||||
телых силикатных |
камней, из |
1000 |
750 |
500 |
350 |
200 |
|||
камней, изготовленных из бе- |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||
тона на пористых заполнителях |
|
|
|
|
|
||||
и поризованного, из легких |
|
|
|
|
|
||||
природных камней |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
12. |
Из |
кирпича силикатного |
750 |
500 |
350 |
350 |
200 |
||
полнотелого и пустотелого |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. |
Из |
кирпича |
глиняного |
|
|
|
|
|
|
полусухого прессования пол- |
500 |
500 |
350 |
350 |
200 |
||||
нотелого и пустотелого |
|
|
|
|
|
||||
Примечание: 1. При определении коэффициента продольного изгиба для элементов с гибкостью l0 / h ≤ 8 допускается принимать величины упругой характеристики кладки из кирпича всех видов как из кирпича пластического прессования.
2.Приведенные в табл. 1.15 (п.п. 7 – 9) значения упругой характеристики α для кирпичной кладки распространяются на виброкирпичные панели и блоки.
3.Упругая характеристика бутобетона принимается равной α = 2000.
4.Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики α следует принимать по табл. 1.15 с коэффициентом 0,7.
5.Упругие характеристики кладки из природных камней допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе результатов экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
|
|
Таблица 1.16 |
|
|
Коэффициент линейного расширения кладки αt |
||
|
|
|
|
|
Материал кладки |
Коэффициент линейного расширения |
|
|
|
кладки αt , град -1 |
|
|
|
|
|
1. |
Кирпич глиняный полнотелый, пус- |
0,000005 |
|
тотелый и керамические камни |
|
|
|
2. |
Кирпич силикатный, камни и блоки |
0,00001 |
|
бетонные и бутобетон |
|
|
|
3. |
Природные камни, камни и блоки из |
0,000008 |
|
ячеистых бетонов |
|
|
|
|
|
|
|
Примечание: Величины коэффициентов линейного расширения для кладки из дру- гих материалов допускается принимать по опытным данным.
116
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.17 |
||
|
|
|
|
|
Коэффициент трения μ |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент трения μ |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при состоянии поверхности |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сухом |
|
|
|
влажном |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
1. Кладки по кладке или бетону |
|
|
0,7 |
|
|
|
|
0,6 |
|
|||||||
2. Дерево по кладке или бетону |
|
|
0,6 |
|
|
|
|
0, 5 |
|
|||||||
3. Сталь по кладке или бетону |
|
|
0,45 |
|
|
|
|
0,35 |
|
|||||||
4. Кладка и бетон по песку или гравию |
|
|
0,6 |
|
|
|
|
0,5 |
|
|||||||
5. |
То же, суглинку |
|
|
|
|
|
0,55 |
|
|
|
|
0,4 |
|
|||
6. |
То же, по глине |
|
|
|
|
|
0,5 |
|
|
|
|
0,3 |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.18 |
||
|
|
Значения коэффициента продольного изгиба ϕ |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Гибкость |
|
|
Коэффициент продольного изгиба ϕ |
|
|||||||||||
|
|
|
при упругих характеристиках кладки α |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
λh |
λi |
|
1500 |
1000 |
|
750 |
500 |
|
350 |
|
|
200 |
|
100 |
|
|
4 |
14 |
|
1 |
1 |
|
1 |
0,98 |
|
0,94 |
|
|
0,90 |
|
0,82 |
|
|
6 |
21 |
|
0,95 |
0,96 |
|
0,95 |
0,91 |
|
0,88 |
|
|
0,81 |
|
0,68 |
|
|
8 |
28 |
|
0,95 |
0,92 |
|
0,90 |
0,85 |
|
0,80 |
|
|
0,70 |
|
0,54 |
|
|
10 |
35 |
|
0,92 |
0,88 |
|
0,84 |
0,79 |
|
0,72 |
|
|
0,60 |
|
0,43 |
|
|
12 |
42 |
|
0,88 |
0,84 |
|
0,79 |
0,72 |
|
0,64 |
|
|
0,51 |
|
0,34 |
|
|
14 |
49 |
|
0,85 |
0,79 |
|
0,73 |
0,66 |
|
0,57 |
|
|
0,43 |
|
0,28 |
|
|
16 |
56 |
|
0,81 |
0,74 |
|
0,68 |
0,59 |
|
0,50 |
|
|
0,37 |
|
0,23 |
|
|
18 |
63 |
|
0,77 |
0,7 |
|
0,63 |
0,53 |
|
0,45 |
|
|
0,32 |
|
- |
|
|
22 |
76 |
|
0,69 |
0,61 |
|
0,53 |
0,43 |
|
0,35 |
|
|
0,24 |
|
- |
|
|
26 |
90 |
|
0,61 |
0,52 |
|
0,45 |
0,36 |
|
0,29 |
|
|
0,20 |
|
- |
|
|
30 |
104 |
|
0,53 |
0,45 |
|
0,39 |
0,32 |
|
0,25 |
|
|
0,17 |
|
- |
|
|
34 |
118 |
|
0,44 |
0,38 |
|
0,32 |
0,26 |
|
0,21 |
|
|
0,14 |
|
- |
|
|
38 |
132 |
|
0,36 |
0,31 |
|
0,26 |
0,21 |
|
0,17 |
|
|
0,12 |
|
- |
|
|
42 |
146 |
|
0,29 |
0,25 |
|
0,21 |
0,17 |
|
0,14 |
|
|
0,09 |
|
- |
|
|
46 |
160 |
|
0,21 |
0,18 |
|
0,16 |
0,13 |
|
0,10 |
|
|
0,07 |
|
- |
|
|
50 |
173 |
|
0,17 |
0,15 |
|
0,13 |
0,10 |
|
0,08 |
|
|
0,05 |
|
- |
|
|
54 |
187 |
|
0,13 |
0,12 |
|
0,10 |
0,08 |
|
0,06 |
|
|
0,04 |
|
- |
|
Примечание: 1. Коэффициент ϕ при промежуточных величинах гибкостей опреде- ляется по интерполяции.
2. Коэффициент ϕ для отношений λh , превышающих предельные, следует прини- мать при определении ϕ c в случае расчета на внецентренное сжатие с большими экс-
центриситетами.
3. Для кладки с сетчатым армированием величины упругих характеристик, опреде- ляемые по формуле α sk = α × Ru / Rsku , могут быть менее 200.
117
Значения коэффициента ω |
Таблица 1.19 |
|
|
||
Вид кладки |
Значения ω для |
|
|
произвольной |
Прямоугольного |
|
формы |
сечения |
1. Кладка всех видов, кроме указанных в поз. 2 |
1 + е0 (2 у) ≤ 1,45 |
1 + е0 / h ≤ 1,45 |
2. Кладка из камней и крупных блоков, изго- |
|
|
товленных из ячеистых и крупнопористых бе- |
1 |
1 |
тонов; из природных камней (включая бут) |
|
|
Примечание: Если 2 у h , то при определении коэффициента ω вместо 2 у следует
принять h .
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.20 |
Гибкость |
|
|
Коэффициент η для кладки |
|
|||
|
|
из глиняного кирпича и |
из силикатного кирпича и силикатных |
||||
|
|
керамических камней; из |
камней; камней из бетона на пористых |
||||
λh |
λi |
камней и крупных блоков |
заполнителях; крупных блоков из ячеи- |
||||
из тяжелого бетона; из природных |
стого бетона |
|
|||||
|
|
камней всех видов |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при проценте продольного армирования |
||||
|
|
0,1 и менее |
|
0,3 и более |
0,1 и ме- |
|
0,3 и более |
≤ 10 |
≤ 35 |
0 |
|
0 |
0 |
|
0 |
12 |
42 |
|
|
||||
0,04 |
|
0,03 |
0,05 |
|
0,03 |
||
14 |
49 |
0,08 |
|
0,07 |
0,09 |
|
0,08 |
16 |
56 |
0,12 |
|
0,09 |
0,14 |
|
0,11 |
18 |
63 |
0,15 |
|
0,13 |
0,19 |
|
0,15 |
20 |
70 |
0,20 |
|
0,16 |
0,24 |
|
0,19 |
22 |
76 |
0,24 |
|
0,20 |
0,29 |
|
0,22 |
24 |
83 |
0,27 |
|
0,23 |
0,33 |
|
0,26 |
26 |
90 |
0,31 |
|
0,26 |
0,38 |
|
0,30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. Для неармированной кладки значения коэффициентов η следует прини- мать как для кладки с армированием 0,1 % и менее. При проценте армирования более 0,1 % и менее 0,3 % коэффициенты η определяются интерполяцией.
Значения коэффициента ξ1 |
|
|
Таблица 1.21 |
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
ξ1 для нагрузок по схеме |
|
||
|
рис 1.2 а, в, в1, д, ж |
рис 1.2 б, г, е, и |
|||
Материал кладки |
местная |
сумма ме- |
местная |
|
сумма ме- |
нагрузка |
стной и ос- |
нагрузка |
|
стной и ос- |
|
|
|
||||
|
|
новной на- |
|
|
новной на- |
|
|
грузок |
|
|
грузок |
1. Полнотелый кирпич, сплошные |
|
|
|
|
|
камни и крупные блоки из тяжелого |
2 |
2 |
1 |
|
1,2 |
бетона или бетона на пористых запол- |
|
||||
|
|
|
|
|
|
нителях М50 и выше |
|
|
|
|
|
2. Керамические камни со щеле- |
1,5 |
2 |
1 |
|
1,2 |
|
118 |
|
|
|
|
выми пустотами, дырчатый кир- пич, бутобетон
3. Пустотелые бетонные камни и бло- ки. Сплошные камни и блоки из бетона
М35. Камнииблокиизячеистогобетона 1,2 1,5 1 1 иприродногокамня
Примечание: Для кладки всех видов на неотвердевшем растворе или на заморожен- ном растворе в период его оттаивания при зимней кладке, выполненной способом за- мораживания, принимаются значения ξ1 , указанные в поз.3 настоящей таблицы.
а) |
б) |
в) |
Рис 1.4. Коэффициент ϕ и mg по высоте сжатых стен и столбов: а – шарнирно опертых
на неподвижные опоры; б – защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую опору; в – свободно стоящих
|
|
|
|
Таблица 1.26 |
||
|
Группа кладки |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вид кладки |
|
Группа кладки |
|
|
|
|
I |
II |
III |
|
IV |
|
|
|
|
|
||||
1.Сплошная кладка из |
На растворе |
На растворе |
|
|
|
|
кирпича или камней |
марки 10 и выше |
марки 4 |
– |
|
– |
|
марки50 ивыше |
|
|
|
|
|
|
2.То же, марок 35 и |
|
На растворе |
На растворе |
|
|
|
25 |
– |
марки 10 и вы- |
|
– |
|
|
марки 4 |
|
|
||||
|
|
ше |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3.То же, марок 35 и |
|
|
На любом |
|
На лю- |
|
25 |
– |
– |
|
бом рас- |
|
|
растворе |
|
|
||||
|
|
|
|
творе |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.То же, марки 4 |
– |
– |
– |
|
То же |
|
|
|
119 |
|
|
|
|
5.Крупные блоки из |
На растворе |
– |
– |
– |
||||
кирпича или камней |
марки 25 и выше |
|
|
|
||||
(вибрированные |
и |
|
|
|
|
|||
невибрированные) |
|
|
|
|
|
|||
6.Кладки |
из грунто- |
|
|
|
На гли- |
|||
вых |
материалов |
|
|
На известко- |
||||
– |
– |
няном |
||||||
(грунтоблоки и сыр- |
вом растворе |
|||||||
|
|
растворе |
||||||
цовый кирпич) |
|
|
|
|
|
|
||
7.Облегченная |
клад- |
На растворе |
На растворе |
|
|
|||
ка из кирпича |
или |
марки 50 и выше |
марки 25 с за- |
|
|
|||
бетонных |
камней |
с |
с заполнением |
полнением ба- |
На растворе |
|
||
перевязкой горизон- |
бетоном класса |
тоном или |
марки 10 и |
– |
||||
тальными |
тычковы- |
не ниже С3,5 или |
вкладышами |
заполнением |
||||
|
||||||||
ми рядами или ско- |
вкладышами |
марки 15 |
засыпкой |
|
||||
бами |
|
|
|
класса С3,5 и |
|
|
|
|
|
|
|
|
выше |
|
|
|
|
8.Облегченная кладка |
На растворе |
На растворе |
|
|
||||
из кирпича или кам- |
марки 50 и выше |
марки 25 и вы- |
|
|
||||
ней колодцевая (с пе- |
с заполнением |
ше с заполне- |
|
|
||||
ревязкой вертикаль- |
теплоизоляци- |
нием теплоизо- |
– |
– |
||||
ными диафрагмами) |
|
онными плитами |
ляционными |
|
|
|||
|
|
|
|
или засыпкой |
плитами или |
|
|
|
|
|
|
|
|
засыпкой |
|
|
|
9.Кладки из посте- |
|
На растворе |
На растворе |
На гли- |
||||
листого бута |
|
|
– |
марки 25 и |
марок 10 и 4 |
няном |
||
|
|
|
|
|
выше |
|
растворе |
|
10.Кладки из рвано- |
|
На растворе |
На растворе |
На рас- |
||||
го бута |
|
|
|
– |
марки 50 и |
марок 25 и 10 |
творе |
|
|
|
|
|
|
выше |
|
марки 4 |
|
11. Бутобетон |
|
|
На бетоне класса |
На бетоне |
На бетоне |
|
||
|
|
|
|
С7,5 и выше |
класса С5 и |
класса С2,5 |
– |
|
|
|
|
|
|
С3,5 |
|
|
|
При проектировании каменных и армокаменных конструкций независимо от ре- зультатов расчета необходимо соблюдать требования по ограничению отношения вы- соты стены или столба к толщине и меньшей стороне сечения β = H / h .
Для стен без проемов, несущих нагрузки от перекрытий или покрытий, при сво- бодной длине стены l ≤ 2,5H для кладки из каменных материалов правильной формы
значения предельных отношений β приведены в табл. 1.28.
Для стен с пилястрами и столбов сложного поперечного сечения вместо h при-
нимается условная толщина hred = 3,5i , где i = 
I / А .
Для столбов круглого и многоугольного сечений, вписанных в окружность, hred = 0,85d , где d - диаметр сечения столба.
При высоте этажа H большей свободной длины стены l отношение l / h не должно превышать значения 1,2β по табл. 1.28.
При условиях, отличающихся от указанных выше, отношение β для стен и перего- родок следует принимать с поправочным коэффициентом, приведенным в табл. 1.29.
120