Пособие_по_практическим_занятиям_2023v3
.pdfЗадача №7. Определение осадки фундамента методом послойного суммирования.
Предварительно изучить раздел 7.2.1. учебника /1/.
Осадку основания методом послойного суммирования определяют как сумму осадок элементарных слоев грунта в пределах сжимаемой толщи в следующей последовательности:
∙основание под фундаментом разбивается на 8-10 элементарных слоев;
∙под центром подошвы фундамента строится эпюра природного (бытового) давления szg;
∙под центром подошвы фундамента строится эпюра дополнительного давления szp;
∙находится граница сжимаемой толщи BC;
∙определяются средние значения дополнительного давления в пределах каждого элементарного слоя σzp,i;
∙определяется величина средней осадки фундамента S.
Разбивка основания на элементарные слои грунта
Разбивку основания на элементарные слои необходимо выполнять с учетом следующих требований:
∙hi - толщина i-го слоя, на которые разбивается сжимаемая толща грунта, м, принимается не более 0,4b (b — ширина фундамента), м;
∙физико-механические свойства грунта в пределах элементарного слоя не должны изменятся, т.е. границы элементарных слоев должны совпадать с границами инженерно-геологических элементов и уровнем подземных вод;
Эпюра природного давления под центром подошвы фундамента
Величина природного давления в общем случае определяется по формуле:
σ zg ,i = ∑ γ II ,i × hi
Значения эпюры природного давления необходимо вычислять на уровне подошвы фундамента FL, на границах инженерно-геологических элементов и на уровне грунтовых вод WL.
При этом необходимо учитывать, что:
∙эпюра природного давления szg находится от уровня отметки планировки DL;
∙для водопроницаемых грунтов, находящихся ниже уровня грунтовых вод, удельный вес грунта принимается с учетом взвешивающего действия воды, т.е. gIIw ;
∙на границе водопроницаемых грунтов с водоупором (глины и суглинки (кроме лессовых)) значение szg изменяется скачкообразно.
∙Найденные значения эпюры природного давления наносятся на расчетную схему, см. пример 7.
Эпюра дополнительного давления под центром подошвы фундамента
Значения эпюры дополнительного давления под центром подошвы фундамента определяется по формуле:
szp = a×po ,
где a - коэффициент затухания напряжений, принимаемый по табл.5.10 ТКП 45-5.01-67-2007 /3/. В данном Пособии табл.10;
po = p - szg,F ,
где szg,F – природное давление грунта на уровне подошвы фундамента.
Вычисление значений дополнительного давления szp рекомендуется производить в табличной форме. Эпюра дополнительного давления показывается на расчетной схеме, см. пример 7.
|
Определение границы сжимаемой толщи |
Границу сжимаемой толщи BC при расчете осадки методом послойного суммирования огра- |
|
ничивают глубиной, на которой дополнительное напряжение szp составляет: |
|
∙ |
не более 20 % от природного (szp £ 0,2 szg); |
∙ |
не более 10% если Е ≤ 5 МПа (szp £ 0,1 szg.) |
Расположение границы BC определяется графически на пересечении эпюры 0.2(0.1)×szg и эпюры szp.
Вычисление осадки фундамента
Осадка основания в пределах сжимаемой толщи определяется по формуле:
hi . szpi
S = b S¾¾¾¾
Ei
Значение полученной абсолютной, конечной осадки сравнивают с величиной предельной допустимой средней осадки Su. В курсовой работе выполнение условия:
S £ Su. ,
будет считаться достаточным для выполнения требований II группы предельных состояний.
Таблица 10 — |
Коэффициент затухания напряжений a |
|
|
|
|
||||
Относительная |
|
|
Коэффициент a для фундаментов |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
глубина |
|
круг- |
прямоугольных с соотношением сторон h = l/b, равным |
ленточ- |
|||||
x = 2z /b |
|
|
|
|
|
|
|
ных |
|
|
лых |
1, 0 |
1,4 |
1,8 |
2,4 |
3,2 |
5,0 |
||
|
|
(h ³ 10) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
0,4 |
|
0,949 |
0,960 |
0,972 |
0,975 |
0,976 |
0,977 |
0,977 |
0,977 |
0,8 |
|
0,756 |
0,800 |
0,848 |
0,866 |
0,876 |
0,879 |
0,881 |
0,881 |
1,2 |
|
0,547 |
0,606 |
0,682 |
0,717 |
0,739 |
0,749 |
0,754 |
0,755 |
1,6 |
|
0,390 |
0,449 |
0,532 |
0,578 |
0,612 |
0,629 |
0,639 |
0,642 |
2,0 |
|
0,285 |
0,336 |
0,414 |
0,463 |
0,505 |
0,530 |
0,545 |
0,550 |
2,4 |
|
0,214 |
0,257 |
0,325 |
0,374 |
0,419 |
0,449 |
0,470 |
0,477 |
2,8 |
|
0,165 |
0,201 |
0,260 |
0,304 |
0,349 |
0,383 |
0,410 |
0,420 |
3,2 |
|
0,130 |
0,160 |
0,210 |
0,251 |
0,294 |
0,329 |
0,360 |
0,374 |
3,6 |
|
0,106 |
0,131 |
0,173 |
0,209 |
0,250 |
0,285 |
0,319 |
0,337 |
4,0 |
|
0,087 |
0,108 |
0,145 |
0,176 |
0,214 |
0,248 |
0,285 |
0,306 |
4,4 |
|
0,073 |
0,091 |
0,123 |
0,150 |
0,185 |
0,218 |
0,255 |
0,280 |
4,8 |
|
0,062 |
0,077 |
0,105 |
0,130 |
0,161 |
0,192 |
0,230 |
0,258 |
5,2 |
|
0,053 |
0,067 |
0,091 |
0,113 |
0,141 |
0,170 |
0,208 |
0,239 |
5,6 |
|
0,046 |
0,058 |
0,079 |
0,099 |
0,124 |
0,152 |
0,189 |
0,223 |
6,0 |
|
0,040 |
0,051 |
0,070 |
0,087 |
0,110 |
0,136 |
0,173 |
0,208 |
6,4 |
|
0,036 |
0,045 |
0,062 |
0,077 |
0,099 |
0,122 |
0,158 |
0,196 |
6,8 |
|
0,031 |
0,040 |
0,055 |
0,064 |
0,088 |
0,110 |
0,145 |
0,185 |
7,2 |
|
0,028 |
0,036 |
0,049 |
0,062 |
0,080 |
0,100 |
0,133 |
0,175 |
7,6 |
|
0,024 |
0,032 |
0,044 |
0,056 |
0,072 |
0,091 |
0,123 |
0,166 |
8,0 |
|
0,022 |
0,029 |
0,040 |
0,051 |
0,066 |
0,084 |
0,113 |
0,158 |
8,4 |
|
0,021 |
0,026 |
0,037 |
0,046 |
0,060 |
0,077 |
0,105 |
0,150 |
8,8 |
|
0,019 |
0,024 |
0,033 |
0,042 |
0,055 |
0,071 |
0,098 |
0,143 |
9,2 |
|
0,017 |
0,022 |
0,031 |
0,039 |
0,051 |
0,065 |
0,091 |
0,137 |
9,6 |
|
0,016 |
0,020 |
0,028 |
0,036 |
0,047 |
0,060 |
0,085 |
0,132 |
10,0 |
|
0,015 |
0,019 |
0,026 |
0,033 |
0,043 |
0,056 |
0,079 |
0,126 |
10,4 |
|
0,014 |
0,017 |
0,024 |
0,031 |
0,040 |
0,052 |
0,074 |
0,122 |
10,8 |
|
0,013 |
0,016 |
0,022 |
0,029 |
0,037 |
0,049 |
0,069 |
0,117 |
11,2 |
|
0,012 |
0,015 |
0,021 |
0,027 |
0,035 |
0,045 |
0,065 |
0,113 |
11,6 |
|
0,011 |
0,014 |
0,020 |
0,025 |
0,033 |
0,042 |
0,061 |
0,109 |
12,0 |
|
0,010 |
0,013 |
0,018 |
0,023 |
0,031 |
0,040 |
0,058 |
0,106 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания
1Обозначения: b — ширина или диаметр фундамента, l — длина фундамента.
2Для фундаментов, имеющих подошву в форме правильного многоугольника с площадью А, значения a
принимаются как для круглых фундаментов радиусом r = A / π.
3 Для промежуточных значений x и h коэффициент a определяется линейной интерполяцией.
Пример№6
Определить величину осадки основания для условий расчетной схемы Рис. 6. Фундамент ленточный шириной b=1.8м. Давление под подошвой фундамента составляет 250 кПа, что меньше расчетного сопротивления несущего слоя грунта.
Рис.6 Расчетная схема определения осадки основания
Вычисляем ординаты эпюры природного давления и вспомогательной эпюры 0,2szg, необходимой для определения глубины расположения нижней границы сжимаемой толщи грунта:
- на поверхности земли (отметка природного рельефа NL):
szg = 0 ; 0.2szg =0;
- на уровне подошвы фундамента:
szg,F = 17×0,2+19,1×1,3 = 28,23 кПа; 0.2×szg,F = 5,65 кПа; - на границе 2 и 3 слоев
szg,(2-3) =28.23+19.1×1.2 = 51,15 кПа; 0.2×szg,(2-3) = 10.23 кПа;
- на уровне грунтовых вод:
szg,wl = 51,15+19.1 0,5= 60,7 кПа; 0.2×szg, wl = 12.14 кПа; - на границе 3 и 4 слоев с учетом взвешивающего действия воды::
szg,(3-4) =60,7+11.2×2.1 = 84,22 кПа; 0.2×szg,(3-4) = 16,84 кПа;
- на границе 3 и 4 слоев без учета взвешивающего действия воды:
szg,(3-4) = 60,7+ 19.1×2.1 = 100,81кПа; 0.2szg,(3-4) = 20.16 кПа; - на границе 4 и 5 слоев:
szg,(4-5) = 100,81 + 20.1×4.8 = 197,29 кПа; 0.2szg,(4-5) = 39,46 кПа; - на нижней границе разреза:
szg,(5) = 197,29 + 21.2×2.0 = 239,69 кПа; 0.2szg,(5) = 47,94 кПа;
Полученные значения ординат эпюры природного давления szg и вспомогательной эпюры 0,2szg вынесены на расчетной схеме, Рис.6..
Определяем дополнительное давление под подошвой фундамента:
р0 = р - szg,F = 250 – 28.23= 221.77 кПа.
Разбиваем основание под подошвой фундамента на элементарные слои. Для удобства вычисления
толщину элементарного слоя принимаем равной z = 0,4 ×b , т.е:
2
z=0.4×1.8/2 = 0.36 м
Результаты разбиения основания на элементарные приведены в табл. 11.
Ординаты эпюры дополнительного давления szp определяем по формуле szo= a×p; Значения a находим по таблице 1 приложения 2 [6]. Результаты расчета приведены в табл.2.1.
Таблица 11
ИГЭ |
z |
hi |
z=2×z/b |
α |
σzp |
σzp,i |
|
м |
м |
|
|
кПа |
кПа |
|
0.00 |
|
0 |
1 |
221.8 |
|
2 |
0.36 |
0.36 |
0.4 |
0.977 |
216.7 |
219.2 |
2 |
0.72 |
0.36 |
0.8 |
0.881 |
195.4 |
206.1 |
2 |
1.08 |
0.36 |
1.2 |
0.755 |
167.4 |
181.4 |
2 |
1.2 |
0.12 |
1.33 |
0.714 |
158.3 |
162.9 |
3 |
1.56 |
0.36 |
1.73 |
0.606 |
134.4 |
146.4 |
3 |
1.7 |
0.14 |
1.89 |
0.57 |
126.4 |
130.4 |
3 |
2.06 |
0.36 |
2.29 |
0.491 |
108.9 |
117.7 |
3 |
2.42 |
0.36 |
2.69 |
0.428 |
94.9 |
101.9 |
3 |
2.78 |
0.36 |
3.09 |
0.377 |
83.6 |
89.3 |
3 |
3.14 |
0.36 |
3.49 |
0.334 |
74.1 |
78.9 |
3 |
3.5 |
0.36 |
3.89 |
0.299 |
66.3 |
70.2 |
3 |
3.8 |
0.3 |
4.22 |
0.274 |
60.8 |
63.6 |
4 |
4.16 |
0.36 |
4.62 |
0.247 |
54.8 |
57.8 |
4 |
4.52 |
0.36 |
5.02 |
0.224 |
49.7 |
52.3 |
4 |
4.88 |
0.36 |
5.42 |
0.204 |
45.2 |
47.5 |
4 |
5.24 |
0.36 |
5.82 |
0.187 |
41.5 |
43.4 |
4 |
5.6 |
0.36 |
6.22 |
0.171 |
37.9 |
39.7 |
4 |
5.96 |
0.36 |
6.62 |
0.157 |
34.8 |
36.4 |
4 |
6.32 |
0.36 |
7.02 |
0.145 |
32.2 |
33.5 |
4 |
6.68 |
0.36 |
7.42 |
0.134 |
29.7 |
31 |
4 |
7.04 |
0.36 |
7.82 |
0.124 |
27.5 |
28.6 |
Полученные значения ординат эпюры наносим на расчетную схему. В точке пересечения эпюры дополнительных давлений со вспомогательной эпюрой находим нижнюю границу сжимаемой толщи:
Н = 6.5 м.
Определяем осадку каждого слоя грунта основания, что удобнее делать для каждого ИГЭ в отдельности.
Осадка ИГЭ №2: 0.8
s2 = ¾¾×(219,2×0.36+206,1×0.36+181,4×0.36+162,9×0.12) = 0.0076м. 25000
Осадка ИГЭ №3: 0.8
s3 =¾¾× (146,4×0.36+130,4×0.14+117,7×0.36+101,9×0.36+83,3×0.36+78,9×0.36+70,2×0.36+63,6×0.3)=
14500
=0.014м.
Осадка ИГЭ №4 до границы сжимаемой толщи: 0.8
s4 = ¾¾×(57,8×0.36+52,3×0.36+47,5×0.36+43,4×0.36+39,7×0.36+36,4×0.36+33,5×0.36+31,0×0.36)= 22000
=0.004м.
Полная осадка фундамента.
S= 0.0076+0.014+0.004=0.0256 м
S=0.0256м<Su=0.08м
Условие выполняется.
Задача №8. Определение несущей способности сваи табличным методом.
Несущая способность сваи по материалу
Несущая способность свай по материалу определяется как сжатой или сжато-изгибаемой стоики защемленной на 1/3 в нижних слоях грунта. В курсовой работе расчет сваи по материалу допускается не производить принимая несущую способность железобетонной сваи Fd, равной:
сечением 0.25х0.25 |
-650 кН; |
сечением 0.3х0.3 |
-1000 кН; |
сечением 0.35х0.35 |
-1850 кН; |
сечением 0.4х0.4 |
-2000 кН. |
Сечение сваи выбирается, исходя из нагрузки по заданию. Несущая способность сваи не должна быть меньше действующей нагрузки (в случае, если нагрузка по заданию больше 2000 кН, принимается сечение 0.4х0.4м).
Определение длины сваи
Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в прочные грунты, прорезая более слабые напластования грунтов. При этом заглубление нижнего конца забивных свай в прочные грунты основания должно быть не менее, м:
—0,5 — в крупнообломочных, гравелистых, крупных и средней крупности песчаных, пылеватоглинистых грунтах с показателем текучести IL ≤ 0,1;
—1,0 — в прочих нескальных грунтах.
Рациональная глубина погружения нижнего конца забивных свай в моренные грунты, в зависимости от величины коэффициента пористости (е), принимается при:
—е < 0,35 — не менее 0,5 м;
— е = 0,35—0,45 — |
не менее 1,0 м; |
—е > 0,45—0,55 — не менее, чем 5 больших поперечных размеров сваи.
Сваи сечением 250×250 мм принимаются длиной 3…6 м, сечением 300×300 мм – длиной 6…12 м, сечениями 350×350 и 400×400 мм – длиной 4…16 м с изменением длины через один метр.
Сваи длиной до 6 м по требованию заказчика допускается изготавливать с интервалом 0,5 м по длине.
Несущим необходимо выбирать слой, имеющий наибольшее условное динамическое сопротивление грунта.
Несущая способность сваи по грунту
При опирании свай на малосжимаемые грунты, т. е. крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней прочности или прочным, а также глины твердой консистенции с модулем деформации Е ≥ 50 МПа и скальные и полускальные грунты забивные сваи рассчитываются как сваистойки по п.6.1 ТКП 45-5.01-256-2012. В остальных случаях несущая способность свай определяется как для защемленных в грунте свай одним из перечисленных ниже методов:
∙ТКП 45-5.01-256-2012 Основания и фундаменты зданий и сооружений. Сваи забивные. Правила проектирования и устройства;
∙по результатам статического или динамического зондирования;
∙в ходе динамических испытаний натурных или инвентарных свай;
∙по результатам статического испытания свай.
Вкурсовой работе предлагается определить несущую способность сваи по грунту используя табличные данные согласно п.5.2 СП 5.01.03-2022.. В этом случае несущая способность определяется по формуле:
Rcd = γc(γcrRA + ΣUiγcfhiRfi),
где γc — коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый γc = 1, а для грунтов I типа по просадочности и для биогенных грунтов γc = 0,8;
R— расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа, принимаемое по таблице 12, а для моренных и биогенных грунтов – по таблице 14;
A— площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;
Ui — усредненный периметр поперечного сечения ствола сваи в i-ом слое грунта, м;
Rfi — расчетное сопротивление (прочность) i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 10, а для моренных и биогенных грунтов, согласно требованиям главы 10;
hi — толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
γcr, γcf — коэффициенты условий работы грунта, соответственно, под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по таблице
6.3.
Суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных, соответственно, ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.
Таблица 12
|
|
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
погружаемых без выемки грунта (R), кПа |
|
|
|
|
|
|||
Глубина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
песчаных грунтов средней плотности |
|
|
|
|
|
|
|||
погружения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нижнего конца сваи, |
гравелистых |
крупных |
|
— |
средней |
мелких |
пылева- |
— |
— |
— |
— |
— |
|
м |
|
|
|
|
крупности |
|
тых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести (IL), равном |
|
|
|
|
||||||
|
0,0 |
0,1 |
|
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
|
0,8 |
0,9 |
1,0 |
2 |
7100 |
6000 |
|
2500 |
3400 |
1800 |
1200 |
900 |
800 |
|
600 |
400 |
300 |
6000 |
3200 |
|
1800 |
1300 |
1000 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 |
7500 |
6600 |
|
3500 |
3800 |
2100 |
1300 |
1000 |
900 |
|
700 |
500 |
400 |
6500 |
4000 |
|
2200 |
1600 |
1200 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
4 |
8300 |
6800 |
|
4000 |
4400 |
2300 |
1350 |
1100 |
1000 |
750 |
550 |
450 |
|
7000 |
4800 |
|
2600 |
1700 |
1300 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
5 |
8900 |
7000 |
|
4400 |
4600 |
2400 |
1400 |
1150 |
1050 |
800 |
600 |
500 |
|
7500 |
6000 |
|
2800 |
2000 |
1350 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
6 |
9400 |
7200 |
|
4500 |
4700 |
2450 |
1450 |
1200 |
1100 |
850 |
650 |
550 |
|
8100 |
6500 |
|
3000 |
2100 |
1400 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
7 |
9700 |
7300 |
|
4600 |
4800 |
2500 |
1500 |
1250 |
1150 |
900 |
700 |
600 |
|
8500 |
6900 |
|
3200 |
2200 |
1450 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
8 |
9900 |
7550 |
|
4800 |
4900 |
2600 |
1550 |
1280 |
1170 |
920 |
720 |
610 |
|
8700 |
7100 |
|
3300 |
2300 |
1500 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
9 |
10200 |
7800 |
|
4900 |
5000 |
2560 |
1600 |
1300 |
1200 |
940 |
740 |
620 |
|
8900 |
7200 |
|
3400 |
2350 |
1550 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
10500 |
7900 |
5000 |
5100 |
2700 |
|
1650 |
1320 |
1220 |
960 |
760 |
630 |
9100 |
7350 |
3500 |
2400 |
|
1600 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
12 |
11000 |
8200 |
5200 |
5200 |
2800 |
|
1750 |
1350 |
1250 |
980 |
780 |
640 |
9300 |
7500 |
3700 |
2500 |
|
1650 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
15 |
11700 |
8500 |
5600 |
5400 |
3000 |
|
1900 |
1380 |
1280 |
1000 |
800 |
650 |
9500 |
7700 |
4000 |
2600 |
|
1700 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
20 |
12600 |
8800 |
6200 |
5600 |
3200 |
|
1950 |
1400 |
1300 |
1020 |
820 |
680 |
10000 |
7800 |
4500 |
2700 |
|
1750 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
25 |
13400 |
9000 |
6800 |
5800 |
3500 |
|
2000 |
1450 |
1320 |
1040 |
840 |
700 |
10500 |
7900 |
4800 |
2800 |
|
1800 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание таблицы 12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 В числителе приведены значения R для песчаных грунтов, в знаменателе — |
для пылевато-глинистых. |
|
|
2 Глубину погружения нижнего конца сваи и среднюю глубину расположения слоя грунта в водоеме следует принимать от уровня дна после общего размыва расчетным паводком, на болотах — от уровня дна болота.
При проектировании путепроводов через выемки глубиной до 6 м для свай, забиваемых молотами без подмыва или устройства лидерных скважин, глубину погружения в грунт нижнего конца сваи следует принимать от уровня природного рельефа в месте сооружения фундамента. Для выемок глубиной более 6 м глубину погружения свай следует принимать как для выемок глубиной 6 м.
3 Для промежуточных глубин погружения свай и промежуточных значений показателя текучести IL пыле- вато-глинистых грунтов значения R и Rfi в таблицах 6.1 и 6.2 определяются интерполяцией.
4 Значения расчетных сопротивлений R допускается использовать при условии, если заглубления свай в неразмываемый и несрезаемый грунт составляют не менее, м:
4,0 — для мостов и гидротехнических сооружений;
2,0 — для зданий и прочих сооружений.
5 Для супесей при числе пластичности Ip < 4 и коэффициенте пористости е < 0,8 расчетные сопротивления грунтов R и Rfi следует определять как для пылеватых песков средней плотности.
6 Для песчаных грунтов по СТБ 943 значения R приведены с учетом средних значений коэффициента пористости е:
е= 0,63 — для гравелистых, крупных и средней крупности песков;
е= 0,68 — для мелких песков;
е= 0,70 — для пылеватых песков.
7 Для песчаных грунтов средней прочности с другими значениями коэффициента пористости е значения R следует определять интерполяцией.
8 Для прочных песчаных грунтов по СТБ 943, прочность которых определена по данным статического зондирования, значения R для свай, погруженных без использования подмыва или лидерных скважин, следует увеличить на 80 %. При определении прочности грунта по данным других видов инженерных изысканий и отсутствии данных статического зондирования для прочных песков значения R следует увеличить на 50 %, но не более чем до 20 000 кПа.
9 Для забивных свай, опирающихся нижним концом на малопрочные песчаные грунты, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.
15
Таблица 13
|
Расчетные сопротивления i-го слоя грунтов на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек (Rfi), кПа |
|
||||||||||||
Средняя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
песчаных грунтов средней плотности |
|
|
|
|
|
|
|
||||
глубина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расположения |
гравели- |
крупных |
средней |
мелких |
пылева- |
— |
— |
— |
— |
|
— |
— |
|
|
стых |
крупности |
тых |
|
|
|
|||||||||
слоя грунта, м |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести (IL) равном |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
0,7 |
|
0,8 |
0,9 |
|
1,0 |
1 |
60 |
55 |
45 |
40 |
30 |
12,0 |
9,0 |
|
6,0 |
|
5,0 |
4,0 |
|
3,0 |
45 |
38 |
35 |
25 |
15 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
2 |
70 |
60 |
55 |
50 |
35 |
17,0 |
13,0 |
|
9,0 |
|
7,5 |
7,0 |
|
5,0 |
55 |
45 |
42 |
32 |
22 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3 |
80 |
65 |
60 |
55 |
40 |
21,0 |
17,0 |
|
11,0 |
|
9,0 |
7,5 |
|
6,0 |
60 |
52 |
48 |
38 |
28 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
85 |
70 |
63 |
58 |
44 |
24,0 |
19,0 |
13,0 |
10,0 |
8,0 |
6,5 |
|
65 |
55 |
53 |
40 |
32 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
5 |
90 |
75 |
68 |
61 |
47 |
26,0 |
21,0 |
15,0 |
11,0 |
8,5 |
7,0 |
|
70 |
60 |
56 |
43 |
34 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
6 |
95 |
80 |
72 |
63 |
48 |
29,0 |
23,0 |
16,0 |
12,0 |
9,0 |
7,5 |
|
72 |
65 |
60 |
45 |
35 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
7 |
100 |
85 |
75 |
65 |
49 |
32,0 |
25,0 |
17,0 |
13,0 |
9,5 |
8,0 |
|
75 |
70 |
63 |
47 |
36 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
8 |
102 |
90 |
77 |
66 |
50 |
33,0 |
26,0 |
17,5 |
13,5 |
10,0 |
8,0 |
|
76 |
73 |
65 |
48 |
37 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
9 |
104 |
92 |
78 |
67 |
51 |
34,0 |
27,0 |
18,0 |
14,0 |
10,5 |
8,0 |
|
72 |
74 |
66 |
49 |
38 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
10 |
106 |
93 |
79 |
68 |
52 |
35,0 |
28,0 |
18,5 |
14,5 |
11,0 |
8,0 |
|
78 |
75 |
67 |
50 |
39 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
12 |
110 |
95 |
80 |
69 |
54 |
36,0 |
29,0 |
19,0 |
15,0 |
11,0 |
8,0 |
|
80 |
77 |
68 |
51 |
40 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
15 |
114 |
97 |
82 |
70 |
56 |
37,0 |
30,0 |
20,5 |
15,0 |
11,0 |
8,0 |
|
82 |
80 |
70 |
52 |
41 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
20 |
117 |
99 |
85 |
72 |
58 |
38,0 |
31,0 |
21,0 |
15,0 |
11,0 |
8,0 |
|
85 |
81 |
75 |
53 |
42 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
25 |
120 |
100 |
90 |
74 |
60 |
39,0 |
32,0 |
22,0 |
15,0 |
11,0 |
8,0 |
|
90 |
82 |
80 |
54 |
44 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Примечания
1 При определении расчетного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи Rfi следует учитывать требования, изложенные в примечаниях 1, 2 и 3 к таблице 6.1.
2 При определении расчетных сопротивлений грунтов на боковой поверхности свай Rfi пласты грунтов следует расчленять на однородные слои толщиной не более 2 м.
3 Значения расчетного сопротивления прочных песчаных грунтов на боковой поверхности свай Rfi следует увеличивать на 30 % по сравнению со значениями, приведенными в данной таблице.
Таблица 14
Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта (R), кПа
Глубина |
|
|
моренных грунтов при показателе текучести (IL) |
|
|
||||
погружения |
Коэффициент |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
нижнего |
пористости (е) |
0,0 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
конца сваи, м |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
12000 |
6400 |
5000 |
3600 |
2600 |
2000 |
1800 |
|
2 |
0,35—0,45 |
7800 |
4160 |
3250 |
2340 |
1690 |
1300 |
1170 |
|
>0,45— |
6600 |
3520 |
2750 |
1980 |
1430 |
1100 |
990 |
||
|
|||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
13000 |
8000 |
7000 |
4400 |
3200 |
2400 |
2000 |
|
3 |
0,35—0,45 |
8450 |
5200 |
4550 |
2860 |
2080 |
1560 |
1300 |
|
>0,45— |
7150 |
4400 |
3850 |
2420 |
1760 |
1320 |
1100 |
||
|
|||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
14000 |
9600 |
8000 |
5200 |
3400 |
2600 |
2200 |
|
4 |
0,35—0,45 |
9100 |
6240 |
5200 |
3380 |
2210 |
1690 |
1430 |
|
>0,45— |
7700 |
5280 |
4400 |
2860 |
1870 |
1430 |
1210 |
||
|
|||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
15000 |
12000 |
8800 |
5600 |
4000 |
2700 |
2300 |
|
5 |
0,35—0,45 |
9750 |
7800 |
5720 |
3640 |
2600 |
1760 |
1490 |
|
>0,45— |
8250 |
6600 |
4840 |
3080 |
2200 |
1490 |
1260 |
||
|
|||||||||
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
<0,35 |
16200 |
13000 |
9000 |
6000 |
4200 |
2800 |
2400 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,35— |
10530 |
8450 |
5850 |
|
3900 |
2730 |
1820 |
1560 |
|
|
0,45 |
8910 |
7150 |
4950 |
|
3300 |
2310 |
1540 |
1320 |
|
|
>0,45— |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
17000 |
13800 |
9200 |
|
6400 |
4400 |
2900 |
2500 |
7 |
0,35—0,45 |
11050 |
8970 |
5980 |
|
4160 |
2860 |
1880 |
1620 |
|
>0,45— |
9350 |
7590 |
5060 |
|
3520 |
2420 |
1590 |
1370 |
||
|
|
|
||||||||
|
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
17400 |
14200 |
9600 |
|
6600 |
4600 |
3000 |
2560 |
8 |
0,35—0,45 |
11310 |
9230 |
6240 |
|
4290 |
2990 |
1950 |
1660 |
|
>0,45— |
9570 |
7810 |
5280 |
|
3630 |
2530 |
1650 |
1410 |
||
|
|
|
||||||||
|
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
17800 |
14400 |
9800 |
|
6800 |
4700 |
3100 |
2600 |
9 |
0,35—0,45 |
11570 |
9360 |
6370 |
|
4420 |
3050 |
2010 |
1690 |
|
>0,45— |
9790 |
7920 |
5390 |
|
3740 |
2580 |
1700 |
1430 |
||
|
|
|
||||||||
|
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
18200 |
14700 |
10000 |
|
7000 |
4800 |
3200 |
2640 |
10 |
0,35—0,45 |
11830 |
9550 |
6500 |
|
4550 |
3120 |
2080 |
1720 |
|
>0,45— |
10010 |
8080 |
5500 |
|
3850 |
2640 |
1760 |
1450 |
||
|
|
|
||||||||
|
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
18600 |
15000 |
10400 |
|
7400 |
5000 |
3300 |
2700 |
12 |
0,35—0,45 |
12090 |
9750 |
6760 |
|
4810 |
3250 |
2140 |
1760 |
|
>0,45— |
10230 |
8250 |
5720 |
|
4070 |
2750 |
1810 |
1490 |
||
|
|
|
||||||||
|
|
0,55 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание — Таблицу читать с учетом примечаний 2, 3, 5 и 6 к таблице 12. |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Расчетные сопротивления грунтов на боковой поверхности забивных свай (Rfi), кПа |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Средняя |
Коэффициент |
|
моренных грунтов при показателе текучести (IL) |
|
|
||||
|
глубина |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
расположе- |
пористости (е) |
0,0 |
0,1 |
0,2 |
|
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
|
ния слоя, м |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
72 |
61 |
56 |
|
40 |
24 |
19 |
14 |
|
1 |
0,35—0,45 |
59 |
69 |
45 |
|
32 |
19 |
16 |
12 |
|
|
>0,45—0,55 |
50 |
42 |
38 |
|
27 |
16 |
13 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
88 |
72 |
67 |
|
51 |
35 |
27 |
21 |
|
2 |
0,35—0,45 |
72 |
59 |
55 |
|
42 |
29 |
22 |
17 |
|
|
>0,45—0,55 |
61 |
50 |
46 |
|
35 |
24 |
19 |
14 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
96 |
83 |
77 |
|
61 |
45 |
34 |
27 |
|
3 |
0,35—0,45 |
78 |
68 |
62 |
|
49 |
36 |
27 |
22 |
|
|
>0,45—0,55 |
66 |
57 |
53 |
|
42 |
31 |
23 |
19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
104 |
88 |
85 |
|
64 |
51 |
38 |
30 |
|
4 |
0,35—0,45 |
85 |
72 |
69 |
|
52 |
42 |
31 |
25 |
|
|
>0,45—0,55 |
72 |
61 |
58 |
|
44 |
35 |
26 |
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
112 |
96 |
90 |
|
69 |
54 |
42 |
34 |
|
5 |
0,35—0,45 |
91 |
78 |
73 |
|
56 |
44 |
34 |
27 |
|
|
>0,45—0,55 |
77 |
66 |
62 |
|
47 |
37 |
29 |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<0,35 |
115 |
104 |
96 |
|
72 |
56 |
46 |
37 |
|
6 |
0,35—0,45 |
94 |
85 |
78 |
|
59 |
45 |
38 |
30 |
|
|
>0,45—0,55 |
79 |
72 |
66 |
|
50 |
38 |
32 |
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|