Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Нижегородский Государственный Архитектурно-Строительный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

10691

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

25.11.2023

Размер:

9.41 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 89 / 129 10 11 12 > Следующая >>>

D2 = R2s2 = 0,05×7,15 = 0,36; D3 = R3s3 = 0,32×16,77 = 5,37;

Y2 = (2R2s22 + Y3)/(0,5 + R2S3) = (2×0,05×7,152 + 16,77)/(0,5 + 0,05×16,77) = 15,62Вт/(м2×° С);

Y1 = (4R1s12 + Y2)/(1 + R1Y2) = (4×0,0087×12,332 + 15,62)/(1 + 0,0087×15,6) = 16,10Вт/(м2×° С).

Yfreq =17 Вт/(м2×° С).

В нашем случае Yfdes > Yfreq , значит стена удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения.

Деревообрабатывающий цех

Рис. 9. Конструкция пола

1.Ж/бетонная плита δ=0,22 м, λ=2,04 Вт/ м ° С

2.утеплитель δ=0,05 м, λ=0,06 Вт/ м ° С

3.Стяжка δ=0,07 м, λ=0,58 Вт/ м ° С

Термическое сопротивление пола на грунте рассчитывается по зонам. Для каждой зоны формула имеет вид:


	п0 н0.п. ,												1ж.б.пл.					,	1ут	,	1ст	(8)
	п0 н0.п. ,												5ж.б.пл					,	5ут	,	5ст	(8)
x –	номер зоны
Rн.п. – сопротивление неутеплённого пола
Для первой зоны
R I	= 2,1 +	0,22			+		0,07			+		0,05				= 3,16 м2° С/Вт
R I	= 2,1 +				+					+						= 3,16 м2° С/Вт
п	2,04					0,58					0,06
	2,04					0,58					0,06
Для второй зоны
R II = 4,3 +			0,22			+		0,07			+			0,05			= 5,36 м2° С/Вт
R II = 4,3 +						+					+						= 5,36 м2° С/Вт
п	2,04					0,58					0,06
	2,04					0,58					0,06
Для третей зоны
R III = 8,6 +				0,22		+			0,07		+				0,05		= 9,66 м2° С/Вт
R III = 8,6 +						+					+						= 9,66 м2° С/Вт
п	2,04					0,58					0,06
	2,04					0,58					0,06

Для четвертой зоны

Rп//// = 14,2 + 0,22 + 0,07 + 0,05 = 15,26 м2° С/Вт 2,04 0,58 0,06

Толщина пола составит : 0,22+0,07+0,05=0,34 м

Для каждой зоны термическое сопротивление больше требуемого, которое равно R=2,50 м2 ° С/Вт, поэтому данная конструкция соответствует требованиям СНиП

Коэффициент теплопередачи К=1/R ,Вт/ м2° С

	′		2
K	′	= 0,32 Вт/ м °		С
K	п	= 0,32 Вт/ м °		С
	′′		2
K	′′	= 0,19 Вт/ м °		С
K	п	= 0,19 Вт/ м °		С
	′′′	= 0,10 Вт/	2
K	′′′		м °	С
K	п		м °	С
K //// п = 0,07 Вт/ м2° С
Теплоусвоение пола
Определим тепловую инерцию слоев пола
				D1 = R1s1 = 0,12×5,42 = 0,65; - стяжка
				D2 = R2s2 = 0,83×0б48 = 0,39; - утеплитель
				D3 = R3s3 = 0,11×17,98 = 1,98;	- ж/б плита
		Y2 = (2R2s22 + Y3)/(0,5 + R2S3) = (2×0,83×0,482 + 17,98)/(0,5 + 0,83×17,98) =
1,2Вт/(м2×° С);
		Y1 = (4R1s12		+ Y2)/(1 + R1Y2) = (4×0,12×5,422	+ 1,2)/(1	+ 0,12×1,2)	=
12,80Вт/(м2×° С).
		Yfreq =17 Вт/(м2×° С).
В		нашем случае Yfdes > Yfreq , значит пол удовлетворяет				требованиям	в
отношении теплоусвоения.

Т.к часть стены находится в грунте, следовательно ее так же необходимо проверить на теплоусвоение.

Конструкция стены:

1.штукатурка

δ= 0,03 м, λ = 0,58 Вт/(м·ºС), s =7,15 Вт/(м2·ºС); 2.ж/бетонный блок

δ= 600 мм, λ = 1,86Вт/(м·ºС), s = 16,77 Вт/(м2·ºС);

Определим тепловую инерцию слоев пола

D1 = R1s1 = 0,32×16,77 = 5,36; ж/бетонный блок

Rreq

D2 = R2s2 = 0,05×7,15 = 0,36; штукатурка

Y1 = (2R2s22 + Y3)/(0,5 + R2S3) = (2×0,05×7,152 + 16,77)/(0,5 + 0,05×16,77) = 15,62Вт/(м2×° С);

Yfreq =17 Вт/(м2×° С).

В нашем случае Yfdes > Yfreq , значит стена удовлетворяет требованиям в отношении теплоусвоения.

Ворота

Гальванический цех

Приведенное сопротивление теплопередаче R0ф, м2·ºС/Вт, входных дверей должно быть не меньше произведения 0,6 · Rreq, где Rreq, м2·ºС/Вт.

= 1× (18 - (- 35)) = 1,354 м2·ºС/Вт 4,5 ×8,7

R0 = 0,6 · 1,354 = 0,812 м2·ºС/Вт

Конструкция:
Лист стали: δст = 0,005 м,																λст = 58 Вт/(м·ºС),
Утеплитель: δут = 0,1 м, λут = 0,05 Вт/(м·ºС),
Лист фанеры: δфан = 0,005 м,																			λфан = 0,18 Вт/(м·ºС)
Сопротивление теплопередаче двери R0ф вычисляем по формуле
R0ф =	1		+		0,005		+		0,05		+		0,005		+		1		= 1,19 м2·ºС/Вт

8,7			58				0,05					0,18				23
R0ф = 1,19 > 1,1 м2·ºС/Вт
К=1/1,19=0,84 (Вт / м2 0С)
														Деревообрабатывающий цех
Конструкция:
Лист стали: δст = 0,005 м,																λст = 58 Вт/(м·ºС),
Утеплитель: δут = 0,1 м, λут = 0,043 Вт/(м·ºС),
Лист фанеры: δфан = 0,005 м, λфан = 0,15 Вт/(м·ºС)
Сопротивление теплопередаче двери R0ф вычисляем по формуле
R0ф =		1		+		0,005		+		0,05		+		0,005		+		1		= 1,355 м2·ºС/Вт

8,7			58				0,043					0,15				23

R0ф = 1,355 > 1,1 м2·ºС/Вт

К=1/1,355=0,738 (Вт / м2 0С)

Окна

Гальванических цех

Нормируемое приведенное сопротивление теплопередаче окон R, м2·ºС/Вт, определяется в зависимости от градусо-суток отопительного периода Dd:

ГСОП =(tint – t ht)* Zht

где tht, Zht.- средняя температура, и продолжительность, периода со среднесуточной температурой воздуха ≤8 оС;

tht= -5,9 оС; Zht=229 сут [1]

ГСОП = (18 +5,9)) *229 = 5473,1 ° С*сут.

R=a*Dd+b, м2 0С/Вт где: а=0,00005

b=0,2

R = 0,00005·5473,1 + 0,2 = 0,474 м2·ºС/Вт

kокна.	=	1	=	1	= 2,11	Вт
		R0ф		0,474		м2 × °С

Принимаем двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах, R0 = 0,53 м2·ºС/Вт [прил. 1 табл. Л.6].

kокна.	=	1	=	1	= 1,888	Вт
		R0ф		0,53		м2 × °С

Для фонаря:

Rreq = 0,00005*4356+0,15=0,424 м2·ºС

Принимаем двухслойный стеклопакет в металлических раздельных переплетах

R0 = 0,43 м2·ºС/Вт

kокна.	=	1	=	1	= 2,326	Вт
		R0ф		0,43		м2 × °С

Деревообрабатывающий цех

ГСОП = (16 +5,9)) *229 = 5015,1 ° С*сут. R=a*Dd+b, м2 0С/Вт

где: а=0,00005

b=0,2

R = 0,00005·5015,1 + 0,2 = 0,451 м2·ºС/Вт

kокна.	=	1	=	1	= 1.888	Вт
		R0ф				м2 × °С
				0,53

Для фонаря:

Rreq = 0,00005*5015,1+0,15=0,401 м2·ºС

Принимаем двухслойный стеклопакет в металлических раздельных переплетах

R0 = 0,43 м2·ºС/Вт

kокна.	=	1	=	1	= 2,326	Вт
		R0ф		0,43		м2 × °С

Фонарь

Гальванических цех

Фонарь рассчитываем как состоящий из наружной стены и покрытия: Наружная стена:

n = 1 ,

Dt н = 4,5°С , α н = 23

Вт

, αв = 9,9

Вт

м2 ×0 С

tв.з

= t р.з.

+ k × (H зд.

- 4) = 18 + 0,5 × (13,9 - 4) = 23°С

R0тр

1,0 × (23 + 35)

= 1,077

м2 ×0 С

4,5 × 9,9

Вт

эк

м ∙

1,077 ∙ 1.8 1,939

Вт

δ ут =

0,02

0,12

1,939 -

× 0,082

= 0,122м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ ут = 0,12м

Для проверки правильности принятых значений tн в формуле (1) определяют

инерционность для каждого ограждения:

D = ∑ Ri × Si

(6)

i=1

где R i

- сопротивление теплопередаче i-го слоя ограждения,

м2 ×0 С

;

Вт

S - коэффициент теплоусвоения i-го слоя ограждения,									Вт	.

i									м2 ×0 С
D =	0,02	×11,09 +	0,12	×10,9 +	0,12	×1,19 +	0,12	×10,9 = 4,987
					0,082
0,93		0,87				0,87

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = t х3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.

R0тр =	1× (23 + 37)	= 1,122	м2 ×0 С
			Вт
4,5 × 9,9

оэк 1,122 ∙ 1.8 2,02

м ∙

Вт

δ ут

0,02

0,12

= 2,02 -

× 0,082 = 0,128 м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ к

= 0,13м.

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,13

0,12

= 2,041

м2 ×0 С

8,7

0,082

Вт

0,93

0,87

kст =

= 0,49

Вт

R0ф

2,041

м2 × °С

δ ст

= 0,02 + 0,12 + 0,13 + 0,12 = 0,39м

Покрытие:

n = 1,0 , Dt н = 3,6°С,

= t

+ k × (H

- 4) = 18 + 0,5 × (13,9 - 4) = 23°С

= 23

Вт

в.з

р.з.

зд.

м2 ×0 С

α в

= 9,9

Вт

м2 ×0 С

R0тр =

1,0 × (23 + 35)

= 1,627

м2 ×0 С

3,6 ×9,9

Вт

оэк 1,627 ∙ 1.8 2,929

м ∙

Вт

Определяем толщину утеплителя:

δ ут

0,05

0,005

0,05

0,015

= 2,929

× 0,082 = 0,211 м

0,17

0,93

0,17

23 2,04

8,7

Принимаем δ к

= 0,21м .

Проверяем инерционность:

D =

0,05

×18,95 +

0,005

× 3,53 +

0,05

×11,09 +

0,21

×1,19 +

0,015

× 3,53 = 4,523

2,04

0,17

0,93

0,082

0,17

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7 С, что соответствует

Пересчитаем требуемое сопротивление:

t х3.. = -37°С

R0тр =	1,0 × (23 + 37)	= 1,683	м 2 × 0 С

3,6 × 9,9			Вт

								оэк 1,683 ∙ 1.8 3,029																					м ∙
								оэк 1,683 ∙ 1.8 3,029																						Вт
																														Вт
δ ут				1			0,05					0,005					0,05					0,015					1
	= 3,029	-			+					+						+				+						+			× 0,082 = 0,219 м
	= 3,029	-			+		2,04			+			0,17			+	0,93			+		0,17				+			× 0,082 = 0,219 м
			8,7				2,04						0,17				0,93					0,17					23
Принимаем δ к				= 0,22м .
Фактическое сопротивление теплопередаче:
	R0ф =		1	+		0,05			+		0,005			+	0,22				+		0,05		+		0,015			+		1	= 3,037	м2 ×0 С
	R0ф =	8,7		+					+					+					+				+					+			= 3,037	Вт
		8,7			2,04					0,17						0,082				0,93						0,17			23			Вт
						kст =				1			=			1		= 0,329								Вт
						kст =				R0ф			=					= 0,329						м2 × °С
										R0ф			3,037											м2 × °С

δ ст = 0,05 + 0,005 + 0,22 + 0,05 + 0,015 = 0,34м

Деревообрабатывающий цех

Фонарь рассчитываем как состоящий из наружной стены и покрытия: Наружная стена:

n = 1 ,

Dt н = 4,5°С , α н = 23

Вт

, αв =8,7

Вт

м2 ×0 С

tв.з

= t р.з.

+ k × (H зд.

- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С

R0тр

1,0 × (18 + 35)

= 1,19

м2 ×0 С

4,5 × 9,9

Вт

эк

м ∙

1,19 ∙ 1.8 2,142

Вт

0,02

0,12

δ ут = 2,142 -

× 0,082

= 0,138м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ ут

= 0,14м

D =

0,02

×11,09 +

0,12

×10,9 +

0,14

×1,19 +

0,12

×10,9 = 5,277

0,082

0,93

0,87

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7, что соответствует tн = t х3 = -37°С , поэтому делаем пересчет.

R0тр =

1× (18 + 37)

= 1,235

м2 ×0 С

Вт

4,5 × 9,9

эк

м ∙

1,235 ∙ 1.8 2,529

Вт

δ ут

0,02

0,12

= 2,529

× 0,082 = 0,17 м

0,93

0,87

8,7

Принимаем δ к

= 0,17 м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,02

0,12

0,17

0,12

= 2,529

м2 ×0 С

8,7

0,082

0,87

Вт

0,93

0,87

kст =

= 0,395

Вт

R0ф

м2 × °С

2,529

δ ст

= 0,02 + 0,12 + 0,17 + 0,12 = 0,43м

Покрытие:

n = 1 , Dt н = 3,6°С,

= t

+ k × (H

- 4) = 16 + 0,2 × (13,9 - 4) = 18°С

= 23

Вт

в.з

р.з.

зд.

м2 ×0 С

αв

= 8,7

Вт

м2 ×0 С

R тр =

1,0 × (18 + 35)

= 1,487

м2 ×0 С

3,6 ×9,9

Вт

эк

м ∙

1,487 ∙ 1.8 2.677

Вт

Определяем толщину утеплителя:

δ ут

0,05

0,005

0,05

0,015

= 2,677

× 0,082 = 0,190м

2,04

0,17

0,93

0,17

8,7

Принимаем δ к

= 0,19м .

Проверяем инерционность:

D =

0,05

×18,95 +

0,005

× 3,53 +

0,05

×11,09 +

0,19

×1,19 +

0,015

× 3,53 = 4,233

0,082

2,04

0,17

0,93

0,17

По [14] D попадает в интервал от 4 до 7 С, что соответствует tх.с.. = -37°С

Пересчитаем требуемое сопротивление:

R0тр =

1,0 × (18 + 37)

= 1,543

м2 ×0 С

Вт

3,6 × 9,9

эк

м ∙

1,543 ∙ 1.8 2.777

Вт

δ ут

0,05

0,005

0,05

0,015

= 2,777

× 0,082 = 0,198 м

2,04

0,17

0,93

0,17

8,7

Принимаем δ к

= 0,20м .

Фактическое сопротивление теплопередаче:

R0ф =

0,05

0,005

0,20

0,05

0,015

= 2,793

м2 ×0 С

8,7

Вт

2,04

0,17

0,082

0,93

0,17

kст =

= 0,358

Вт

R0ф

2,793

2 × °С

δст = 0,05 + 0,005 + 0,20 + 0,05 + 0,015 = 0,32м

5.6Теплоэнергетические показатели здания

Расчет удельной характеристики расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию жилых и общественных зданий

Расчетную удельную характеристику расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию здания, 8отр , Вт/м: ∙ следует определять по формуле:

8отр ;<об , <вент > ;<быт , <радA ∙ B ∙ CA ∙ D1 > CE ∙ FG

<об - удельная теплозащитная характеристика здания, Вт/м: ∙ , <вент - удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/м: ∙ ;

<быт - удельная характеристика бытовых тепловыделений здания, Вт/м: ∙ ;

<рад - удельная характеристика теплопоступлений в здание от солнечной радиации, Вт/м: ∙ ;

C - коэффициент, учитывающий снижение теплопотребления жилых зданий при наличии поквартирного учета тепловой энергии на отопление, принимается до получения статистических данных фактического снижения C 0,1.

FG - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового потока номенклатурного ряда отопительных приборов, их дополнительными теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, повышенной температурой воздуха в угловых помещениях, теплопотерями трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения для:

многосекционных и других протяженных зданий FG 1,13; зданий башенного типа FG 1,11;

зданий с отапливаемыми подвалами или чердаками FG 1,07;

зданий с отапливаемыми подвалами и чердаками, а также с квартирными генераторами теплоты FG 1,05.

B - коэффициент снижения теплопоступлений за счет тепловой инерции

ограждающих конструкций; рекомендуемые значения определяются по формуле

B 0,7 , 0,000025DГСОП > 1000E ;

C ζ - коэффициент эффективности авторегулирования подачи теплоты в системах отопления; рекомендуемые значения:

C=1,0 - в однотрубной системе с термостатами и с пофасадным авторегулированием на вводе или поквартирной горизонтальной разводкой;

C=0,95 - в двухтрубной системе отопления с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе;

C0,9 - однотрубной системе с термостатами и с центральным авторегулированием на вводе или в однотрубной системе без термостатов и с пофасадным авторегулированием на вводе, а также в двухтрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;

C0,85 - в однотрубной системе отопления с термостатами и без авторегулирования на вводе;

C0,7 - в системе без термостатов и с центральным авторегулированием на вводе с коррекцией по температуре внутреннего воздуха;

C0,5 - в системе без термостатов и без авторегулирования на вводе - регулирование центральное в ЦТП или котельной;

	1				Mф,L
	<об		IDJK,L			E
		Hот			пр
где N,Lпр			L		N,L
	- приведенное сопротивление теплопередаче i-го фрагмента
теплозащитной оболочки здания, м ∙ /Вт,;
Mф,L - площадь соответствующего фрагмента теплозащитной оболочки здания,
м2;
Hот - отапливаемый объем здания, м3;
JK,L - коэффициент учитывающий				отличие внутренней или наружной

температуры у конструкции от принятых в расчете ГСОП, определяется по формуле:

													)в > )от
												JK,L )в > )от
<об	1	∙ P	990		,		192	,		24	,	1260	, 136 ,	120	,	104	,	270	,	136	,	120	,	104
<об	12500	∙ P			,			,	1,19		,	1260	, 136 ,	120	,	104	,	15,26	,	136	,	120	,	104
	12500	1,418					0,474		1,19			3,403	3,16	5,36		9,66		15,26		2,35		4,55		8,85
		,		270		Q 1702				0,142 Вт/м3 ∙
		,				Q 1702				0,142 Вт/м3 ∙
			14,45				12500

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 89 / 129 10 11 12 > Следующая >>>

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]

#
25.11.20239.28 Mб110687.pdf
#
25.11.20239.33 Mб010688.pdf
#
25.11.20239.34 Mб010689.pdf
#
21.11.2023173.91 Кб01069.pdf
#
25.11.20239.41 Mб010690.pdf
#
25.11.20239.41 Mб010691.pdf
#
25.11.20239.41 Mб010692.pdf
#
25.11.20239.43 Mб010693.pdf
#
25.11.20239.54 Mб010694.pdf
#
25.11.20239.59 Mб110695.pdf
#
25.11.20239.59 Mб110696.pdf