10487

50

участках (число участков равной длины k ≥ 2 ) в предположении шарнирного сопряже- ния элементов решетки допускается уменьшать, определяя эти величины по формулам

(136) и (137) [12].

9.4. Расчет на устойчивость

Для элементов стропильной фермы из замкнутых гнутосварных профилей устойчивость в плоскости действия момента будет обеспечена при выполнении усло-

вия (109) [12]):

где ϕe – коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом, определяемый по табл.

Д.3 [12] в зависимости от условной гибкости λ и приведенного относительного экс- центриситета mef.

Условная гибкость λ = λRy / E , где λ = lef / iх – гибкость стержня; lef – рас-

четная длина; iх – радиус инерции сечения.

Приведенный относительный эксцентриситет mef = η m, где m = eA/Wc - относительный эксцентриситет;

e = M / N – эксцентриситет, при вычислении которого значения продольной силы N и изгибающего момента M следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок. При этом в качестве расчетного момента для сжатых поясов ферм принима- ется его наибольшее значение в пределах средней трети длины панели пояса, определя- емое из расчета пояса как упругой неразрезной балки.

Wc – момент сопротивления сечения, вычисленный для наиболее сжатого во-

локна;

η – коэффициент влияния формы сечения, определяемый по таблице Д.2 [12], выписка из которой приведена в виде табл. 9.3.

При значениях mef > 20 расчет следует выполнять как для изгибаемых элемен- тов (см. раздел 6 [3]).

51

Расчет на устойчивость из плоскости действия момента для элементов стро- пильной фермы из замкнутых гнутосварных профилей при сжатии с изгибом в одной плоскости (My = 0) следует выполнять по формуле (120) [12]:

где ϕy – коэффициент устойчивости при сжатии, определяемый по табл. Д.1 [12] в за-

висимости от условной гибкости λ и типа сечения (в данном случае тип сече- ния «а»);

cx – коэффициент принимаемый по п. 3 таб. Е.1 [12] (см. расчет на прочность); δx – коэффициент, определяемый по первой из формул (122) [12]:

2

δx =1 − 0,1 N λx , и принимаемый равным 1,0 при λx ≤1.

ARy

9.5. Проверка гибкости элементов

Проверку гибкости элементов следует выполнять в соответствии с п. 10.4 [12] в плоскости и из плоскости ферм. Должно быть выполнено условие

λ ≤ λu ,

где λ = lef / i – гибкость элемента в плоскости или из плоскости фермы; λu – предельная гибкость, определяемая по таблицам 32 и 33 [12].

Гибкость растянутых элементов следует проверять только в плоскости фермы (вертикальная плоскость).

Предельные гибкости элементов ферм из замкнутых гнутосварных профилей приведены в табл. 9.4.

9.6. Проверка местной устойчивости элементов профиля

Проверку местной устойчивости стенок и полок следует выполнять в соответ- ствии с разделом 9.4 [12].

Расчетные высоты стенок и полок при проверке их местной устойчивости в гнутых профилях принимаются с учетом радиуса гиба (рис. 9.1).

52

Рис. 9.1. Расчётные размеры для проверки местной устойчивости.

Местная устойчивость стенок будет обеспечена при выполнении условия

(п. 9.4.2 [12]):

53

Получение формулы (9.5) в табл. 9.5 приведено ниже.

Для случая mx ≥ 20 (изгибаемые элементы) устойчивость стенок балок 2-го и 3-го классов из однородной стали при отсутствии местного напряжения следует считать обеспеченной при соблюдении условия (86) [12]:

Устойчивость полок будет обеспечена при выполнении условия (п. 9.4.7 [12]):

выписка из которых приведена в табл. 9.6.

9.4.7,

линейная интерполяция между значениями,

5 < mx < 20 табл. 23 вычисленными по формулам (9.6), (9.7) и (9.8) при mx = 20

9.7. Проверка жесткости

Проверку по второй группе предельных состояний следует выполнять в соот- ветствии с разделом 15 [11]. Должно быть выполнено условие

54

где f – прогиб фермы, определяемый с учетом требований приложения Д [2] от нормативных значений постоянных и длительных нагрузок;

fu – предельный прогиб по разделу Д.2 [2].

Для покрытий при наличии подвесных кранов, управляемых с пола, fu = l / 300, или a / 150, где a – шаг ферм (принимается меньшее значение).

Получим: l / 300 = 3000 / 300 = 10 см; a / 150 = 600 / 150 = 4 см. Принимаем fu

= 4 см.

Значения вертикальных перемещений определяются от нормативных постоян- ных нагрузок (собственный вес элементов фермы, вес кровли, вес прогонов и связей) и нормативных длительных нагрузок (пониженные снеговые нагрузки в соответствии с п. 4.1, п. 5.4, п. 10.11 [11], нормативные крановые нагрузки от одного крана).

Для районов со средней температурой января минус 5 °С и ниже (по табл. 5.1 [14]) пониженное нормативное значение снеговой нагрузки определяется умноже- нием ее нормативного значения на коэффициент 0,5. Для районов со средней темпера- турой января выше минус 5 °С пониженное значение снеговой нагрузки не учитывает- ся.

Пониженные значения крановых нагрузок определяются умножением норма- тивного значения вертикальной нагрузки от одного крана на коэффициент, равный 0,5 для групп режимов работы кранов 4К-6К.

Для ферм, запроектированных со строительным подъемом, вертикальный про- гиб следует уменьшать на размер строительного подъема.

9.8. Унификация сечений и уточнение расчетной схемы

После подбора сечений элементов фермы рекомендуется провести их унифи- кацию (не более 4-6 сечений в одной ферме) и выполнить повторные расчеты с уточ- ненными расцентровками в узлах и сечениями.

Пример 8 Подбор сечений элементов фермы

Выполним проверку элементов фермы с предварительно назначенными сече- ниями (табл. П.6.1).

П.8.1. Проверка прочности

Проверку прочности выполняем по формуле (105) [12] на максимальные уси-

лия.

Расчет сведен в табл. П.8.1.

55

Табл. П.8.1

Все элементы, за исключением одного, не проходят проверку прочности. Увеличиваем сечения (см. табл. П.8.2) и делаем проверку при тех же усилиях

(табл. П.8.3).