9418
.pdf
40
Принимаем в качестве анкера в растянутой зоне колонны 2 стержня 
мм с общей площадью
Тогда имеем следующие размеры основного сечения колонны и ее базы:
Отсюда минимальная длина площадки скалывания 
Площадь площадки скалывания 
Определим длину уширенной части колонны из условия скалывания клеевого шва:
Таким образом, длина уширенной части колонны принимается равной
(из условия минимального соотношения длины площадки и плеча скалывания).
Прочность базы колонны обеспечена.
41
6.3.1 Расчет траверсы Траверса работает как однопролетная балка, опорами которой
служат анкерные болты, а нагрузкой - распределенное давление древесины (рис. 6.3, в) равное по величине
Изгибающий момент в траверсе в середине пролета (несколько завышенный)
равен:
Требуемый момент сопротивления сечения
Здесь 
=230 МПа по табл. 51 [10] для стали ВСт3кп2-1;
=1 по табл. 6 [10].
В качестве траверсы можно использовать прокатный уголок.
По условиям размещения клинообразной шайбы, гайки и болты в полке уголка минимальным сказывается профиль L 100x8. Минимальный момент сопротивления сечения этого профиля согласно ГОСТ 8509-72
Принимаем в качестве траверсы один уголок 100х8 по конструктивным условиям.
42
6.4. Вариант 4. Анкерное крепление с двойным обжатием (рис.6.4).
Рис. 6.4. Крепление колонны к фундаменту по варианту 4:
а – общий вид; б – к определению напряжений 
и N2; в – деталь верхней траверсы; г – деталь крепления анкеров к нижней траверсе
43
Исходные данные: 
.
Анкера у подошвы колонн (у меньших сторон)прижаты к ней, поэтому,
приняв решение колонны для опирания траверс равным толщине 2-х
досок, т.е. 66 мм. Имеем:
Прочность древесины на смятие и бетона на сжатие обеспечена.
Усилие в наклонной части гнутого анкерного стержня
Требуемое сечение стержня 
(с учетом нарезки):
44
Принимаем гнутые стержни диаметром 
16 мм из стали марки ВСт3 кп 2-1
по табл. 60[10].
Для принятых анкеров:
Определяем требуемую площадь 
площадки смятия под траверсой:
Где
Требуемый размер уширения колонны с каждой ширины
Таким образом, принятое из конструктивных соображений уширение базы колонны удовлетворяет условиям смятия древесины под траверсой.
Находим требуемую площадь 
анкерного устройства, крепящего колонну к фундаменту и заделываемого в него (см.рис. 13 б):
Принимаем 2 стержня из арматурной стали класса A-III
22 (
6.4.1 Расчет траверсы В качестве траверсы здесь может быть в отличии от предыдущего варианта
принят замкнутый тонкостенный профиль квадратного сечения.
Расчетная схема траверсы изображена на рис. 6.4, в.
45
Максимальный изгибающий момент в траверсе равен:
Требуемый момент сопротивления сечения
Близким к требуемому W обладает тонкостенный профиль замкнутого сечения со сторонами 60х30 мм из стали толщиной 4 мм.
Принимаем его в качестве траверсы.
46
ПРИЛОЖЕНИЯ
47
Приложение А. Выдержки из СП 64.13330-2017. Деревянные конструкции
РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ И КОЭФФИЦИЕНТЫ
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3[1] |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Напряженное состояние и характеристика |
Расчетное сопротивление, МПа, для |
|
|||||
|
элементов |
|
сортов древесины |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Обозначение |
1 |
2 |
3 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 Изгиб, сжатие и смятие вдоль волокон: |
RиА , RсА , RсмА |
|
|
|
|
||
|
а) элементы прямоугольного сечения [за |
|
|
|
21 |
19,5 |
13 |
|
|
исключением указанных в б), в)] высотой |
|
|
|
|
|
|
|
|
не более 50 см. При высоте сечения более |
|
|
|
|
|
|
|
|
50 см [см. 6.9 в)] |
|
|
|
|
|
|
|
|
б) элементы прямоугольного сечения |
|
|
|
22,5 |
21 |
15 |
|
|
шириной от 11 до 13 см при высоте |
|
|
|
|
|
|
|
|
сечения от 11 до 50 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
в) элементы прямоугольного сечения |
|
|
|
24 |
22,5 |
16,5 |
|
|
шириной более 13 см при высоте сечения |
|
|
|
|
|
|
|
|
от 13 до 50 см |
|
|
|
|
|
|
|
|
г) элементы из круглых лесоматериалов |
|
|
|
- |
24 |
15 |
|
|
без врезок в расчетном сечении |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 Растяжение вдоль волокон: |
А |
|
|
|
|
|
|
|
|
Rр |
|
|
|
|
|
|
|
а) элементы из цельной древесины |
|
|
|
15 |
10,5 |
- |
|
|
б) клееные элементы |
|
|
|
18 |
13,5 |
- |
|
|
3 Сжатие и смятие по всей площади поперек |
RсА90 , RсмА |
90 |
2,7 |
2,7 |
2,7 |
|
|
|
волокон |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 Смятие поперек волокон местное: |
RсмА |
90 |
|
|
|
|
|
|
а) в опорных частях конструкций, лобовых |
|
|
|
4,5 |
4,5 |
4,5 |
|
|
врубках и узловых примыканиях элементов |
|
|
|
|
|
|
|
|
б) под шайбами при углах смятия от 90° |
|
|
|
6 |
6 |
6 |
|
|
до 60° |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 Скалывание вдоль волокон: |
RскА |
|
|
|
|
|
|
|
а) при изгибе элементов из цельной |
|
|
|
2,7 |
2,4 |
2,4 |
|
|
древесины |
|
|
|
|
|
|
|
|
б) при изгибе клееных элементов |
|
|
|
2,4 |
2,25 |
2,25 |
|
|
в) в лобовых врубках для максимального |
|
|
|
3,6 |
3,2 |
3,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48 |
|
|
|
|
|
напряжения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г) местное в клеевых соединениях для |
|
|
3,2 |
3,2 |
3,2 |
|
|
максимального напряжения |
|
|
|
|
|
|
6 |
Скалывание поперек волокон в соединениях: |
|
RскА90 |
|
|
|
|
|
а) элементов из цельной древесины |
|
|
1,5 |
1,2 |
0,9 |
|
|
б) клееных элементов |
|
|
1,05 |
1,05 |
0,9 |
|
7 |
Растяжение поперек волокон элементов из |
|
RRA90 |
0,23 |
0,15 |
0,12 |
|
клееной древесины |
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Срез под углом к волокнам 45° |
|
А |
9 |
7,5 |
6 |
|
|
|
|
|
Rср45 |
|
|
|
|
То же |
90° |
|
А |
16,5 |
13,5 |
12 |
|
|
|
|
Rср90 |
|
|
|
Примечания 1 В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений
на растяжение, принятые по пункту 2 а) настоящей таблицы, следует снижать на
30%.
2 Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа.
|
|
|
Таблица 4[1] |
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведенное |
|
|
Обозначение |
Характеристика режимов |
расчетное |
Коэффициент |
|
режимов |
время |
длительной |
|
|
нагружения |
|
|||
нагружения |
действия |
прочности mдл |
|
|
|
|
|||
|
|
нагрузки, с |
|
|
|
|
|
|
|
А |
Линейно возрастающая нагрузка при |
1 - 10 |
1,0 |
|
|
стандартных машинных испытаниях |
|
|
|
|
|
|
|
|
Б |
Совместное действие постоянной и |
108 - 109 |
0,53 |
|
|
длительной временной нагрузок, |
|
|
|
|
напряжение от которых превышает |
|
|
|
|
80% полного напряжения в элементах |
|
|
|
|
конструкций от всех нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
Совместное действие постоянной и |
106 - 107 |
0,66 |
|
|
кратковременной снеговой нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
Г |
Совместное действие постоянной и |
103 - 104 |
0,8 |
|
|
кратковременной ветровой и (или) |
|
|
|
|
монтажной нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
Совместное действие постоянной и |
10 - 102 |
0,92 |
|
|
сейсмической нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
49
|
|
Е |
|
Действие импульсивных и ударных |
|
10-1 - 10-8 |
|
1,1 - 1,35 |
|
||
|
|
|
|
нагрузок |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ж |
|
Совместное действие постоянной и |
|
103 - 104 |
|
0,8 |
|
||
|
|
|
|
кратковременной снеговой нагрузок в |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
условиях пожара |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
Для опор воздушных линий |
|
104 - 105 |
|
0,85 |
|
||
|
|
|
|
электропередачи - гололедная, |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
монтажная, ветровая при гололеде, |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
от тяжения проводов при |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
температуре ниже среднегодовой |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К |
|
Для опор воздушных линий |
|
10-1 - 10-2 |
|
1,1 |
|
||
|
|
|
|
электропередачи - при обрыве |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
проводов и тросов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5[1] |
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент mп для расчетных сопротивлений |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
растяжению, |
|
сжатию и |
|
|
|
|
|
Древесная порода |
|
изгибу, сжатию и |
|
|
|
||||
|
|
|
смятию поперек |
скалыванию |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
смятию вдоль |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
волокон Rс90, |
Rск |
|
||
|
|
|
|
|
|
волокон Rр, Rи, Rс, |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
Rсм90 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Rсм |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Хвойные |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1 |
Лиственница, кроме |
|
1,2 |
1,2 |
|
1 |
|
|||
|
европейской |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Кедр сибирский, кроме кедра |
|
0,9 |
0,9 |
|
0,9 |
|
|||
|
Красноярского края |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
3 |
Кедр Красноярского края |
|
0,65 |
0,65 |
|
0,65 |
|
|||
|
4 |
Пихта |
|
|
|
0,8 |
0,8 |
|
0,8 |
|
|
|
|
Твердые лиственные |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
5 |
Дуб |
|
|
|
1,3 |
2 |
|
1,3 |
|
|
|
6 |
Ясень, клен, граб |
|
1,3 |
2 |
|
1,6 |
|
|||
|
7 |
Акация |
|
|
|
1,5 |
2,2 |
|
1,8 |
|
|
|
8 |
Береза, бук |
|
|
|
1,1 |
1,6 |
|
1,3 |
|
|
|
9 |
Вяз, ильм |
|
|
|
1 |
1,6 |
|
1 |
|
|
|
|
Мягкие лиственные |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
10 Ольха, липа, осина, тополь |
|
0,8 |
1 |
|
0,8 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
Примечание - Коэффициенты mп, указанные в таблице, для конструкций опор |
|
||||||||
|
воздушных |
линий электропередачи, изготавливаемых из не |
пропитанной |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|