6569

21

3.3.4. Длина песколовки

Ls = 1000 × K s × H s ×vs , м u0

где: Ks – коэффициент, принимаемый по табл. 27 [1];

Hs – расчетная глубина песколовки, равная половине общей глубины, м

uo – гидравлическая крупность песка, принимаемая в зависимости от диаметра задерживаемых частиц песка, мм/с (табл. 28 [1]).

Принимаем uo=18,7 мм/с, тогда Ks = 2,08.

Ls = 1000 × 2,08 ×0,86 ×0,1 = 9,57 м 18,7

По табл. 3.2 принимаем к строительству песколовку из 3 отделений (2 рабочих) с размерами B = 3 м (2,8 м с учетом толщины стенок); Hr = 1,75 м;

Ls= 12,0 м по ТП 902-2-372.83 (рис. 3, 4).

Таблица 3.2. Основные параметры аэрируемых песколовок.

22

Рис. 3. Аэрируемая песколовка по по т.п. 902-2-372.83.

24

3.3.5. Число кругов вращения воды в песколовке для улавливания 90% песка расчетной крупности

Hs = 1,75/2 =0,875 м

3.3.6. Время одного круга вращения жидкости

t1 = 1,2 × Bs = 1,2 × 2,8 = 33,6 с vs 0,1

3.3.7. Расход воздуха на аэрацию

Qa = B × Ls × I × n = 2,8 ×12 ×3 × 2 = 201,6 м3/м2×ч

где: I = 3 м3/м2×ч – интенсивность аэрации (п. 6.28 [1]).

3.3.8. Количество осадка, выгружаемого из песколовки в сутки

Объем выгружаемого песка:

Qmud = qmud × Nr = 0,02 ×184100 = 3,68 м3/сут 1000 1000

где: qmud = 0,02 л/чел. в сут. (п. 6.31 [1]).

Вес выгружаемого песка:

Wmud = Qmud ×γ = 3,68 ×1,5 = 5,52 т/сут

где: γ = 1,5 т/м3 – объемный вес песка (п. 6.31 [1]).

3.3.9. Расход рабочей жидкости для смыва песка в лотке (при гиромеханическом удалении песка)

qh = vh × lsc × bsc = 0,0065 × 9,5 × 0,5 = 0,031 м3/с

где: vh = 0,0065 м/с – восходящая скорость смывной воды в лотке

(п. 6.30 [1]);

bsc =0,5 м – ширина пескового лотка;

lsc – длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м.

lsc = Ls - 2,5 = 12 - 2,5 = 9,5 м

25

3.3.10.Время хранения песка в бункерах

T = Wb × n = 7,43 × 2 = 4,0 сут., что соответствует требованиям п. 6.34 [1].

Qmud 3,68

Wb = 7,43 м3 – емкость бункера; n – количество бункеров, шт.

3.4.Пример расчета системы гидравлического удаления песка в аэрируемых песколовках

3.4.1. Расчетная глубина лотка

hsc = k × hmax × (e +1) = 1,4 × 0,15 × (0,2 +1) = 0,25 м

где: k = 1,4 – коэффициент, учитывающий неоднородность гранулометрического состава песка;

e=0,2 – относительное расширение песка, принимаемое 0,1÷0,2 м; hmax=0,15 – высота слоя осадка в лотке аэрируемой песколовки, принимаемое 0,15÷0,20 м.

3.4.2. Максимальная глубина лотка около бункера с учетом размещения смывного трубопровода d = 100 мм.

Рекомендуется принимать hsc >2d. Принимаем hsc = 0,5 м.

3.4.3. Расход промывной воды на 1 отделение песколовки qh = vh ×lsc ×bsc = 0,0065 ×9,5 ×0,5 = 31 л/с = 0,031 м3/с

3.4.4. Диаметр смывного трубопровода

где: vd = 3,5 м/с – скорость воды в трубопроводе. Принимаем d = 100 мм

3.4.5. Проверка фактической скорости

3.4.7. Количество спрысков на смывном трубопроводе

3.4.10.Расход воды, поступающей в бункер песколовки qв = qh × (k +1) = 0,031 × (4,28 +1) = 0,16 м3 /с

3.5.Пример расчета гидроэлеватора для аэрируемой песколовки

(Т.П. 902-2-372.83)

3.5.1.Расход рабочей жидкости

По [5] при диаметре подводящего трубопровода 150 мм и скорости движения жидкости 1,2 м/с qr = 21,3 л/с.

3.5.2. Абсолютный напор на выходе из диффузора (см. рис. 5).

H 2 = H п.с. + H под +10 + H тр = 5,3 + 3,2 +10 + 0,2 = 18,7 м

где: Нп.с.= Б - К = 2,8 - (-2,5) = 5,3 м – погружение сопла;

Нпод = А - Б = 6,0 - 2,8 = 3,2 м– высота подачи;

Нтр = 0,2 м – потери на трение в гидроэлеваторе. 3.5.3. Абсолютное давление в камере смешения

H o = H п.с. +10 = 5,3 +10 = 15,3 м

3.5.4. Оптимальное отношение напоров

27

где: ξдиф – коэффициент потерь в диффузоре, равный 0,15÷0,5 м.

Принимаем ξдиф = 0,5 м;

Рис. 5. Гидроэлеватор для удаления песка из песколовок.

3.5.5. Абсолютное давление перед соплом

Н - Н

Т.к. 1 - о = βопт , то:

Н2 Но

3.5.7. Коэффициент подсоса

3.5.10.Диаметр сопла

где: vфс – фактическая скорость выхода жидкости из сопла;

vфс = ϕ × 2g ×(H1 - H o ) = 0,98× 2 ×9,81×(29,7 -15,3) =16,3 м/с

3.5.11.Диаметр горла

3.5.12.Диаметр выходной трубы гидроэлеватора

По [5] для qr = 33,23 л/с принимаем dтр = 200 мм при v = 1,07 м/с.

3.5.13.Длина камеры смешения

Lк.с. = 4,65 × d г0,8 × d c0,2 + d c = 4,65 × 0,080,8 × 0,040,2 + 0,04 = 0,4 м

3.5.14.Длина диффузора

4. ПЕРВИЧНЫЕ ОТСТОЙНИКИ

4.1.Основные требования к проектированию первичных отстойников

4.1.1.Тип отстойников выбирается на основании выбранной технологической схемы очистки сточных вод и обработки осадка с учетом производительности станции, состава сточных вод и т.п., п. 6.57 [1].

4.1.2.Число отстойников принимается в соответствии с п. 6.9 [1].

29

4.1.3. Расчет первичных отстойников производится по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления,

п. 6.59 [1].

4.1.4.При содержании в обрабатываемой воде взвешенных веществ более 300 мг/л следует предусматривать интенсификацию процесса осветления.

4.1.5.Количество выгружаемого из отстойника осадка определяется в зависимости от принятого эффекта осветления и влажности осадка. Влажность осадка бытовых сточных вод для всех типов отстойников принимается: при самотечном удалении – 95%, при удалении плунжерными насосами – 93,5-94%. Гидростатический напор принимается не менее

1,5-1,75 м.

4.1.6.Расчетное значение гидравлической крупности (uo, мм/с) определяется согласно п. 6.60 [1] с использованием табл. 4.1, 4.2 настоящих методических указаний.

Таблица 4.1. Продолжительность отстаивания tset, с в слое h1=500 мм в зависимости от концентрации взвешенных веществ в обрабатываемой воде.

Примечание: продолжительность отстаивания дана в статических условиях при температуре воды 20оС.

30

Таблица 4.2. Вязкость воды при различных температурах.

4.1.7.Основные расчетные параметры отстойников определяются по табл. 31 [1].

4.1.8.Основные конструктивные параметры отстойников определяются со-

гласно п. 6.63 [1].

4.1.9.Количество осадка, выделяемого при отстаивании определяется в соответствии с п. 6.65 [1].

4.1.10.Расчетная скорость в проточной части отстойника с вращающимся сборно-распределительным устройством vw = 0 м/с; vtb = 0 м/с.

4.2.Пример расчета горизонтального отстойника

4.2.1. Исходные данные:

−расчетные расходы: qd = 51548 м3/сут., qmid h = 2147,83 м3/ч,

qmax h = 3208,9 м3/ч

−концентрация взвешенных веществ в воде, поступающей на очистку –

Cen = 245 мг/л;

−требуемый эффект осветления – Э = 50%;

−минимальная среднемесячная температура сточных вод – tpr = 12 оС.

4.2.2. Ориентировочно по табл. 4.3 принимаем число отстойников n = 4 по т.п. 902-2-386.85 с размерами:

длина отстойника Lset = 30 м, ширина секции Bset = 9 м,

рабочая глубина отстойной части Hset = 3,1 м.