книги / Принципы технологии основного органического и нефтехимического синтеза.-1
.pdfорганизации совмещенного процесса. В задачи анализа статики также входит определение состава и количества выделяемых в совмещенном процессе фрак ций и синтез принципиальных схем процесса.
Необходимо также отметить, что организация НСРРП зависит от типа хими ческих реакций, условий их протекания, структуры диаграммы фазового равно весия жидкость—пар получаемой брутго-смеси, а также от типа катализатора, его вида и состояния.
5.2. АНАЛИЗ СТАТИКИ НЕПРЕРЫВНЫХ СОВМЕЩЕННЫХ РЕАКЦИОННО-РЕКТИФИКАЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ
Основные понятия. Для анализа статики НСРРП используют следующие ос
новные понятия.
Параметр управления процессом идеальной, или четкой, ректификации (за данное разделение) — Р/W, где Р — дистиллят, W — нижний продукт.
Конверсия реагентов — 0,.
Принципиальная протяженность реакционной зоны — часть колонны, в кото рой принципиально могут (должны) протекать химические реакции.
Псевдоисходная смесь — реакционная смесь, образующаяся в результате ре акций в условиях НСРРП и отвечающая стехиометрии химического взаимодей ствия. Именно эта смесь подвергается разделению в НСРРП. Ее состав опреде ляется из уравнения материального баланса:
F* = Р + W + Z,
F * X f i = РХр,; + Wxw + ZxZj , |
(5.1) |
где F*—суммарный поток, поступающий в колонну (или суммарный поток, вы ходящий из нее), кг или моль (псевдоисходная смесь); Z — поток, отбираемый из колонны (кроме дистиллята Р и нижнего продукта W); хл; xP i, JCW,, xz , — брут то концентрации компонента / в псевдоисходной смеси, дистилляте, нижнем продукте и отбираемом из колонны потоке Z соответственно, % (мае. или мол.).
Предельное стационарное состояние процесса — состояние, при котором дос тигается максимальная конверсия реагентов при принятых ограничениях
9 Г - > < е Г ) ™ * -
Траектория химического взаимодействия — геометрическое место точек в концентрационном симплексе составов псевдоисходных смесей, соответствую щее некоторому закрепленному составу исходной смеси. Положение траекто рии химического взаимодействия определяется только по уравнениям химиче ских реакций.
Многообразие химическогоравновесия —полная совокупность химически рав новесных составов в концентрационном симплексе реакционной смеси, вклю чающем также вспомогательные для НСРРП вещества.
Локализацияреакционной зоны. Реакционная зона локализована, если она со средоточена в некоторой конкретной части колонны. В этом случае в результате НСРРП образуются такие потоки, в которых при последующем разделении не будут протекать дальнейшие химические превращения.
Четкоеразделение — разделение, при котором составы продуктов разделения (дистиллята и нижнего продукта) соответствуют граничным многообразиям об ласти ректификации.
151
Получеткие разделения — разделения, при которых составы дистиллята и
нижнего продукта соответствуют следующим условиям: |
|
P/W < P,/Wb |
(5.2) |
P/W > P2/W 2. |
(5.3) |
Причем, если P/W < Pi/Wl9 то имеет место первое получеткое разделение; при этом состав дистиллята соответствует его составу при первом четком разде лении, а нижний продукт содержит все компоненты исходной смеси, но имеет другой состав.
Если P/W > P2/W 2, то осуществляется второе получеткое разделение. При
этом состав нижнего продукта соответствует его составу при втором четком раз делении, а дистиллят включает все компоненты исходной смеси, но имеет дру гой состав.
Этапы анализа. Анализ статики НСРРП проводят в следующей последова
тельности:
1.Выбирают условия совмещенного процесса.
2.В зависимости от типа катализатора оценивают локализацию реакцион ной зоны.
3.Определяют структуру диаграммы фазового равновесия реакционной смеси.
4.Для оценки параметра управления P/W уточняют плотность смесей.
5.Определяют относительную летучесть компонентов с целью оценки целе сообразности совмещения реакции с ректификацией.
6.Оценивают взаимосвязь параметра управления P/W с составом псевдоисходной смеси х].
7.Определяют зависимость параметра управления от состава псевдоисходной смеси для четких разделений.
8.Определяют множества P/W для различных заданных разделений во взаи мосвязи с составом исходных смесей.
9.Определяют предельные стационарные состояния процесса для выбран
ной совокупности составов исходных смесей и условий 0" (0" )тах ■
10.Определяют принципиальную протяженность реакционной зоны для предельного стационарного состояния.
11.Выбирают стационарное состояние для организации НСРРП. При этом условию 0" —>(0Г)тах отвечают составы исходной смеси в окрестности эквимольной концентрации.
12.Сопоставляют стационарное состояние совмещенного процесса, в кото ром обеспечивается полное превращение реагентов, с несовмещенным процес сом, в котором может быть получена максимальная конверсия, близкая к равно весной.
13.Строят схемы НСРРП для предельного стационарного состояния, начи ная с реакционно-ректификационного аппарата тройственной структуры, а за тем выбирают оптимальный вариант схемы НСРРП. Например, для осуществ
ления реакции А + В ^ С при условии, что компоненты В и С образуют азео троп с минимумом температуры кипения и последовательность температур ки пения имеет вид Т ^ < Т С< Т В< Т А. При организации НСРРП возможны следующие варианты. В случае избытка реагента В в исходной смеси могут быть
152
тиллята (в состав верхнего продукта) компонентов на всех предшествующих (последующих) вершинах по отношению к рассматриваемой точке дистиллята (верхнего продукта) от начала (до конца) обхода.
Если точка состава дистиллята (верхнего продукта) расположена в вершине орграфа, то эта вершина рассматривается по правилу 1как предшествующая.
Правило 2. Когда точка состава дистиллята (верхнего продукта) не располо жена в вершине или на дуге орграфа, а расположена внутри граничного подпро странства области дистилляции, то реакционная зона имеет конечную протя женность, если по крайней мере одна ветвь этого контура граничного подпро странства полностью включается в последовательный обход области непрерыв ной ректификации (или дистилляции) от вершины неустойчивого узла и не происходит исключения (включения) компонентов при переходе через предше ствующие (последующие) вершины контура, включая первую (последнюю) вер шину контура, от начала (до конца) обхода.
Эти правила определения принципиальной протяженности реакционной зоны применимы во всех случаях при сочетании обратимой реакции с четкой простой непрерывной ректификацией в процессе с локализованной реакцион ной зоной.
Необходимо отметить, что в случае реакционных смесей, характеризующих ся наличием азеотропов различной размерности, для одних и тех же составов ис ходной смеси и значения параметра управления возможны несколько стацио нарных состояний НСРРП, которые могут отличаться друг от друга одним или несколькими факторами. К числу этих факторов можно отнести:
■статическую устойчивость процесса непрерывной ректификации;
■сосредоточение областей постоянных концентраций (ОПК) по концам колонны. В этом случае обе части колонны обладают эффективностью, равной бесконечности;
■последовательность стационарных состояний, неразличимых по первым двум факторам на траектории химического взаимодействия. В этом случае про тяженность реакционной зоны определяют для одного стационарного состоя ния, выделенного с учетом рассмотренных факторов.
Приведенные выше факторы являются также достаточными для установле ния предельного стационарного состояния.
Для предсказания реализации одного или нескольких возможных стацио нарных состояний в выбранной модели НСРРП для закрепленных состава ис ходной смеси и параметра управления используется следующее правило: из не скольких стационарных состояний НСРРП реализуется такое, которое отвечает одновременно статической устойчивости, большему числу областей постоян ных концентраций (ОПК) по концам колонны и наименьшей конверсии реа гентов. После выявления стационарного состояния определяется принципиаль ная протяженность реакционной зоны. Правило о реализации стационарного состояния базируется на физико-химических основах процесса дистилляции: статической устойчивости и ОПК.
Эвристической частью правила о реализации стационарного состояния яв ляется та его часть, в которой рассматриваются состояния, неразличимые в ста тической устойчивости и ОПК. Предпочтение отдается стационарному состоя нию, обеспечивающему наименьшую конверсию, так как не удается выявить ка кие-либо причины для последовательного перехода от исходной смеси через эк
154
стационарное состояние к новому, более удаленному стационарному состоя нию.
Необходимо также отметить, что из нескольких стационарных состояний НСРРП реализуется то, которое отвечает одновременно наибольшей статиче ской устойчивости и большему числу областей постоянных концентраций (ОПК) по концам колонны. ■
5.4. ОБЩИЕ ПРИНЦИПЫ ОРГАНИЗАЦИИ НЕПРЕРЫВНЫХ СОВМЕЩЕННЫХ РЕАКЦИОННО-РЕКТИФИКАЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ
Мы рассмотрим те принципы, которые являются общими, т.е. зависят от типа химических реакций и конструктивного оформления аппаратов. К числу таких принципов относятся: формирование новой структуры диаграммы фазо вого равновесия жидкость—пар, расположение и протяженность реакционной зоны; противоток реагентов, организация потоков, перемена замыкающего по тока, выбор заданных разделений, компактность технологических схем.
Вначале остановимся на технологических принципах организации НСРРП, позволяющих увеличить число типовых случаев использования совмещенных реакционно-массообменных процессов.
Одним из важнейших является принцип противотока реагентов, который обеспечивается выбором уровня их подачи в колонну. Он необходим для созда ния наиболее высокой движущей силы химической реакции. Уровень подачи, как правило, определяется концентрационным профилем компонентов по вы соте колонны, который, в свою очередь, зависит от структуры диаграммы фазо вого равновесия жидкость—пар реакционной смеси. При этом летучий компо нент подается в нижнюю часть реакционной зоны или еще ниже, а менее лету чий, наоборот, в верхнюю ее часть или еще выше (см. рис. 5.1). При выборе уров ня подачи реагентов необходимо учитывать влияние их концентрации на относительную летучесть продуктов. Количественная оценка этого влияния мо жет быть сделана на основе анализа фазового равновесия жидкость—пар.
Для достижения полной конверсии реагентов большое значение имеет уро вень отбора продуктов из колонны или приемы организации потоков. При сочета нии реакции с простой ректификацией чаще всего отбирают два потока —дис тиллят и нижний продукт. Однако возможны варианты, когда протяженность реакционной зоны в направлении какого-либо из отбираемых потоков неопре деленная, а проводимая реакция сравнительно медленная. В таких случаях целе сообразно один из потоков не отбирать и вести процесс водноотборном режиме, позволяющем исключить неопределенность протяженности реакционной зоны (см. рис. 5.1).
Вслучае быстрых химических реакций реакционная зона может иметь прин ципиально неопределенную, но реально конечную протяженность. Тогда необ ходимость замыкания потока отпадает. Другие варианты работы аппарата при
Р= 0 или W = 0 вытекают непосредственно из анализа статики НСРРП, как обеспечивающие наивысшие конверсии реагентов.
Вряде случаев при перемене замыкающего потока может быть исключена не определенная протяженность реакционной зоны и обеспечена наивысшая кон версия. Например, если в анализе статики предсказывается наивысшая конвер
сия реагентов при P/W = т.е. при W = 0, но стационарное состояние характе
ризуется неопределенной протяженностью реакционной зоны, то целесообразно рассмотреть возможность проведения процесса при P/W = 0, т.е. при Р = 0.
Для организации совмещенного реакционно-ректификационного процесса очень важно правильно разместить катализатор в колонне или определить рас положение реакционной зоны. Расположение реакционной зоны тесно связано с концентрационным профилем компонентов в колонне и схемой отбираемых из колонны потоков.
Из статики НСРРП следует, что если реакционная зона имела принципиаль но неопределенную протяженность в направлении какого-либо потока и этот поток не отбирается, то реакционная зона распространяется до того конца ко лонны, на котором поток замкнут. Если же реакционная зона имеет принципи альную конечную протяженность в направлении какого-либо отбираемого по тока, то этот поток отбирается из ректификационной секции аппарата (проме жуточный отбор). Таким образом, если реакционная зона имеет определенную протяженность в направлении обоих отбираемых потоков, то она располагается внекоторой части колонны. При этом нижняя и верхняя части колонны являют ся чисто ректификационными.
Реальная протяженность реакционной зоны в основном определяется соот ношением скоростей реакции и массопереноса. Причем, чем больше скорость реакции, тем меньше протяженность реакционной зоны.
Заданное разделение в значительной степени формирует наиболее благопри ятный концентрационный профиль для реакции в реакционно-ректификаци онном процессе и предварительно оценивается на основе реакций и диаграммы фазового равновесия реакционной смеси. Из возможных выбирается такое за данное разделение, которое обеспечивает вреакционной зоне наибольшую кон центрацию реагентов и наименьшую концентрацию продуктов реакции.
Технологические схемы получения того или иного продукта с применением совмещенного процесса должны быть просты и компактны. В этом случае, как правило, обеспечиваются наименьшие энергетические и капитальные затраты, потери и загрязнение окружающей среды.
Для организации профиля концентраций, необходимого для достижения максимальной конверсии реагентов, можно также изменять структуру диаграм мы фазового равновесия жидкость—пар как за счет введения новых компонен тов, так и за счет изменения давления.
Если нельзя организовать НСРРП так, чтобы химическая реакция сочета лась с простой ректификацией, то тогда используют:
1) вспомогательные, не вступающие |
в химические реакции вещества; |
2) компоненты реакционной смеси |
в качестве разделяющих агентов. |
Для преодоления ограничений, определенных правилами организации НСРРП, можно использовать компоненты, участвующие в реакции, или другие вещества в качестве автоэкстрактивного агента, экстрактивного агента и т.д.
При низкой скорости реакции можно вводить химически не взаимодейст вующее вещество, которое будет служить среднекипящим компонентом. Такая однажды введенная добавка может долго находиться в аппарате, работающем в стационарных условиях, и обеспечить увеличение скорости химической реак ции и конверсии. Увеличение скорости реакции при соответствующем подборе добавляемого вещества возможно при двух условиях:
S когда оно влияет на относительную летучесть разделяемой смеси и обу словливает снижение концентрации продуктов в реакционной зоне;
S когда данное вещество влияет как растворитель на скорость реакции.
156
5.5. ПРИМЕРЫ НЕПРЕРЫВНЫХ СОВМЕЩЕННЫХ РЕАКЦИОННО-МАССООБМЕННЫХ ПРОЦЕССОВ
Как уже отмечалось, в производствах основного органического и нефтехи мического синтеза используются непрерывные совмещенные реакционно-мас сообменные процессы. Например, при производстве этилового спирта серно кислотной гидратацией этилена применяют реакционно-абсорбционный про цесс. На гидратацию поступает этилен—этановая фракция, которая барботирует через 98 %-ю серную кислоту. В тарельчатой колонне при противотоке реаген тов протекают с выделением тепла две основные реакции:
СН2=СН2 + H2S 04->C H 3CH20 S 0 3H, ДЯ2°98 - 146,54 кДж/моль;
моноэтилсульфат
CH3CH20 S 0 3H + CH2=CH2-^(C H 3CH2)20 S 0 2H, Д Я °8 - 9 6 ,3 кДж/моль.
диэтилсульфат
При этом за счет хемосорбции практически полностью поглощается этилен (в этане остается 0,5 % этилена), и следовательно, разделяется этилен и этан.
Вторая стадия этого процесса — гидролиз этилсульфатов — может быть от несена к реакционно-отгонным процессам, так как относительная летучесть разделяемых компонентов очень высока. Поэтому гидролиз этилсульфатов можно проводить как в отгонной колонне, так и перегонном кубе. При этом протекают следующие реакции:
(CH3CH2)20 S 0 2 + Н20 -э CH3CH20 S 0 3H + С2Н5ОН
CH3CH20 S 0 3H + Н20 -» С2Н5ОН + H2S 04
(CH3CH2)20 S 0 2 + С2Н5ОН - > (С2Н5)0 + CH3CH20 S 0 3H
Для снижения выхода диэтилового эфира, являющегося вданном случае по бочным продуктом, необходимо быстро провести гидролиз и отогнать образую щийся этиловый спирт из гидролизата. Именно совмещенный процесс позволя ет это сделать.
Другим примером совмещенного реакционно-массообменного процесса может служить разделение бутадиена и бутиленов хемосорбцией бутадиена рас твором следующего состава (в моль/л): Си20 — 3,0; СиО — 0,3; СН3СООН — 4,0; NH3— 31,3. При этом протекает основная реакция
(CH3COO)2CU2(NH3)4 «=* C4H6(NH3)3CU2(CH3COO)2+ NH3
Поглощение бутадиена проводят в колонне при противотоке реагентов. Этот процесс относится к реакционно-экстракционным. Вторая стадия процесса — разложение комплекса и выделение концентрированного бутадиена (> 98 %) — относится к реакционно-десорбционным процессам. Такие хемосорбционные процессы являются достаточно селективными.
Хемосорбция используется при выделении изобутилена мономерной чисто ты из фракции С4 углеводородов, в которой присутствуют различные изомеры бутилена. В этом случае применяют селективную гидратацию изобутилена в тре тичный бутиловый спирт (ТБС). Гидратацию, а затем и дегидратацию проводят на формованном сильнокислотном катионообменном катализаторе КУ-ФПП, который как гетерогенный катализатор обладает значительными преимущест