книги / Усталость металлов
..pdfщие данные должны также приводиться. Данные на рис. 103 от носятся как для испытаний на осевое растяжение, так и на из гиб; испытания проводились при частоте около 2200 цикл/мин.
Влияние предварительной коррозии на сопротивление уста лости. Влияние предварительной коррозии -при отсутствии напря жения на последующее усталостное сопротивление на воздухе было исследовано подробно Мак-Адамом. Он испытывал многие
стали и некоторые алюминиевые сплавы, при этом образцы |
под |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
вергались |
действию |
коррозии |
в |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
чистой воде в течение различного |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
времени, |
затем |
высушивались, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
смазывались |
и |
подвергались ис |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
пытаниям. Предварительная |
кор |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
розия |
понижает |
сопротивление |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
усталости; |
этот |
эффект |
возра |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
стает со временем пребывания |
в |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
воде, но кривая а — N для данно |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
го времени |
пребывания |
в |
воде |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
подобна по форме |
кривой, полу |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
ченной в воздухе, т. е. кривые для |
||||||||||
Рис. 104. Зависимость между аор |
сталй |
имеют |
|
горизонтальный |
||||||||||||||
и понижением |
предела |
усталости |
участок. Мак-Адам и Клейн [295] |
|||||||||||||||
(в процентах) |
вследствие |
предва |
показали, |
что |
вредное |
|
влияние |
|||||||||||
рительной коррозии |
без |
напряже |
предварительной |
коррозии возра |
||||||||||||||
ния сталей |
и алюминиевых |
спла |
стает |
с |
увеличением |
|
предела |
|||||||||||
|
вов |
[295]: |
|
|
|
|
||||||||||||
/ — алюминиевый |
сплав, |
100 |
дней; |
прочности |
на |
растяжение |
(рис. |
|||||||||||
2 — алюминиевый сплав, 50 дней; 3 — |
104). Эти авторы отнесли |
умень |
||||||||||||||||
алюминиевый |
сплав, |
10 дней; |
4 — |
|||||||||||||||
сталь, 200 дней; |
|
5 — сталь, |
50 |
дней; |
шение |
сопротивления |
усталости |
|||||||||||
6 — сталь, |
25 |
|
дней; |
|
7 |
_ |
сталь, |
в основном за счет влияния |
кон |
|||||||||
10 дней; 8 — сталь, 7 дней; |
9 — сталь, |
|||||||||||||||||
4 дня; 10 — |
сталь, |
2 дня; |
11 |
— сталь, |
центрации напряжения |
около об |
||||||||||||
|
|
1 |
день |
|
|
|
разующихся |
|
коррозионных |
|
ка |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
верн, потому что уменьшение пло щади сечения от коррозии было незначительным. Они также по казали, что кривые, подобные по форме кривым на рис. 104, могут быть получены из испытаний на образцах с надрезами, сделан ными механически.
В последней работе Мак-Адама сделана попытка связать со противление усталости 1C формой, размером и распределением коррозионных каверн [370].
Сопротивление металлов коррозионной усталости. Сопротив ление металлов коррозионной усталости определяется при испы таниях образцов, помещенных в коррозионную среду на обычных усталостных машинах. Использовался ряд различных способов воздействия коррозионной жидкости на образец: полное погру жение, полив струей или распыленной жидкостью, а также нане сение жидкости с помощью ленты или тампона. На ограничен ный предел коррозионной усталости значительно влияет способ
182
воздействия коррозионной жидкости, потому что скорость корро зии зависит от поступления кислорода; например, разбрызгива ние жидкости значительно больше повреждает, чем полное по гружение. Поэтому, очевидно, невозможно получить единствен ное значение величины коррозионного ограниченного предела усталости металла и обычно трудно сделать количественное со поставление результатов различных исследователей. Однако не которые исследователи определили сопротивление коррозионной усталости ряда металлов для данных условий испытаний; по
Ь
Ж.
мм2
*.5
30
15
Рис. 105. Влияние термообработки и химического состава на ограниченный предел коррозионной усталости углеродистых, низколегированных и хромистых сталей [371, 364]. Ограниченный предел усталости при изгибе с вращением (20* 10б циклов, 1450 цикл!мин).
Испытывались углеродистые, низколегированные и хромистые стали: 1 — испытания в воздухе, все стали термообработанные и отожженные; 2 — испытания в пресной воде, хромистые стали термообработанные и отожженные; 3 — испытания в пресной воде, углеродистые и низколегированные стали, термообработанные и отожженные
результатам их исследований можно сделать некоторые обобще ния о влиянии химического состава и термообработки на сопро тивление усталости.
Наиболее существенный вывод — сопротивление коррозион ной усталости зависит, в основном, от сопротивления коррозии. Это очевидно из большинства экспериментов, проведенных МакАдамом, результаты которых были пересмотрены Гафом [364]. Мак-Адам проводил испытания различных сталей и сплавов цвет ных металлов на изгиб с вращением как на воздухе, так и в струе пресной воды, направленной на образец. Результаты ис пытаний сталей обобщены на рис. 105. Испытания в воздухе дают обычные результаты, причем предел усталости приблизи тельно пропорционален пределу прочности при растяжении. Од нако для испытаний в воде ограниченный предел усталости угле родистых и низколегированных сталей почти не зависит от пре дела прочности на растяжение. Все углеродистые стали, содержащие 0,03—1,09% С, как отожженные, так закаленные и отпущенные, имели ограниченные пределы коррозионной уста лости от 9,4 до 17,3 кГ/мм2. Для низколегированных сталей с пределом прочности на растяжение от 63 до 220 кГ/мм2 предел
183
усталости составлял от 8,6 до 21,2 кГ/мм2. Для углеродистых и низколегированных сталей ограниченный предел коррозионной усталости был обычно выше после отжига, чем после закалки и отпуска. Коррозионно-стойкие стали, содержащие 5% хрома или больше, имели значительно большее сопротивление корро зионной усталости, и, как показано на рис. 105, их ограниченный предел усталости при коррозии приблизительно пропорционален пределу прочности на растяжение.
Некоторые другие данные по коррозионной усталости пред ставлены в табл. 44. Ограниченный предел усталости углероди стых сталей составляет всего около 3 кГ/мм2 при 108 циклах в соленой воде; ограниченный предел усталости коррозионно-устой-' чивых сталей значительно понижается. Уэскотт испытывал образ цы полностью погруженные в соляной раствор, поэтому питание кислородом было ограничено и предел усталости снижался не значительно. В отличие от результатов Мак-Адама при испыта ниях в пресной воде, результаты Уэскотта показали, что низко легированные стали значительно более стойки, чем углероди стые. Влияние пара на ограниченный предел усталости сталей приведено в табл. 45 [376]. Для выявления влияния предвари тельной коррозии образцы нагревали в течение недели в атмос фере влажного пара и воздуха и затем испытывали на воздухе или в паре. Результаты этих испытаний показали, что влияние предварительной коррозии незначительно по сравнению с по вреждением, вызываемым сочетанием коррозии и переменных напряжений.
Высокое сопротивление коррозионной усталости показали азотированные стали (табл. 45). Жидкое олово и жидкая сода мало влияют на ограниченные пределы усталости мягкой и не ржавеющей сталей при 300° С [377].
Данные по коррозионной усталости цветных сплавов приве дены в табл. 46. Мак-Адам [378] показал, что медь и медные сплавы обладают высоким сопротивлением коррозионной устало сти даже в холодноупрочненном состоянии, когда сплавы вос приимчивы к коррозии под напряжением. Результаты для медно никелевых сплавов показали, что повреждающий эффект корро зии повышается по мере понижения содержания меди. Гаф и Сопвис [379] также показали высокую сопротивляемость медных сплавов при испытаниях ряда бронз в соленых брызгах. Корро зионный предел усталости 27,3 кГ/мм2 при 5- 107 циклах, полученый ими для бериллиевой бронзы, был выше, чем для нержа веющих сталей, испытанных в подобных условиях. В более позд них испытаниях Сопвис [380] обнаружил, что сопротивление кор розионной усталости сталей и бронз после термообработки не улучшается. Ограниченный предел усталости технически чистого титана в 3%-ном растворе соли повышается по сравнению с воз духом [384]. Более поздние результаты, содержащиеся в табл. 48,
184
Данные по коррозионной усталости сталей
|
Термо |
°вр |
Вид |
- |
- мин |
|
|
напря |
|
||||
|
|
|
|
|
цикл |
|
|
|
|
|
|
---- |
Среда |
Сталь |
обработка |
в |
нагру |
Частота |
женияв |
|
|
|
кГ1ммг |
жения |
|
||
|
|
|
|
|
||
Хромоникелевольфрамовая (18/8/1 Сг, |
Нормали- |
_ |
Изгиб |
|
_ |
Речная вода, |
Ni, W) |
зация |
|
с враще- |
|
|
капельная |
|
Отпуск |
|
нием |
|
|
подача |
Углеродистая (0,21% С) |
Отпуск |
50,0 |
Изгиб |
1300 |
Морская |
|
|
|
|
с враще |
1500 |
вода |
|
|
|
|
нием, |
|
|
|
|
|
|
кручение |
|
|
|
Хромистая (12,5% Сг) |
|
102,0 |
|
|
|
|
18/8 нержавеющая |
Отпуск |
132,0 |
Кручение |
|
360 |
Свежая вода |
Хромистая (18,5% Сг) |
88,5 |
|
||||
Углеродистая (0,48% С), покрытие кад |
|
113,0 |
|
|
|
|
мием |
|
|
|
|
|
|
База испытаний
10*
10*
25-10»
Предел устало сти в воздухе в дсГ/лш2
26,7
27,6
22,4 14, 15
25,7
19,3
24,5
20,2
Предел устало сти в коррозион ной среде в кГ/ммг
(3,25)
17,4
2,98
3,93
12,55
8,31
19,3
5.17
отношение пре дела усталости в коррозионной |
среде к пределу усталости на воздухе |
0, |
12 |
0,63 |
0,13
0,28
0,49
0,44
0,79
0,26
Источник
[372]
[373]
[374]
SAE1035 (0.32—0,38% С) |
|
|
61,2 |
|
|
|
|
28,2 |
О) |
17,3 |
0,61 |
|
|
SAE1050 (0,48-0,55% С) |
|
_ |
66,0 |
|
|
(1) 6,8%-ный |
|
22,2 |
(2) |
7,4 |
0,26 |
|
|
|
|
|
|
(1) |
1 3 ,91) |
0,63 |
|
||||||
SAE 1050, легированная, |
после протя |
Закалка |
91,0 |
|
|
соляный |
|
42,3 |
(2) |
7,7 |
0,35 |
|
|
Изгиб |
1750 |
раствор |
10’ |
О) |
17,7 |
0,42 |
|
||||||
гивания |
(0,8—1,1% |
Сг. 0 .1 5 — |
в воде |
89,5 |
(2) 6,8%-ный |
48,2 |
(2) |
9,721 |
0,23 |
[375] |
|||
SA E4130 |
Закалка |
с враще |
|
соляный |
|
(1) |
18,8 |
0,38 |
|||||
0,25% Мо), после протягивания |
в воде |
100,5 |
нием |
|
раствор |
|
50,6 |
(2) |
9,9 |
0,20 |
|
||
SAE 9260 |
(0,55—0,65% С, |
1,8—2% Si) |
Нормали |
|
|
с HaS |
|
(1) |
17,4 |
0,35 |
|
||
Хромистая |
(5% Сг) после |
протягивания |
зация |
91,0 |
|
|
Образцы |
|
51,8 |
(2) |
10,35» |
0,20 |
|
Закалка |
|
|
полностью |
|
(1) 37,0 |
0,71 |
|
||||||
Кованое железо |
|
в масло |
33,0 |
|
|
погружены |
|
21,4 |
(2) |
18,5 |
0.21 |
|
|
|
— |
|
|
|
|
(I) |
13.05i |
0,64 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
11,45i |
0, 54 |
|
оо Данные по коррозионной усталости для сталей при наличии антифрикционных покрытий приведены в табл. 4 8.
Влияние пара на сопротивление усталости сталей (изгиб с вращением при 2200 цикл/м ин, ограниченные пределы усталости определены на базе 50-106 циклов)_________________________________________
Ограниченный предел усталости в кГ/ммг
Сталь
Сг
*
в
о,
50
На воздухе
СО
ас iпара
В струевоздухе
Впаре при давлении
итемпературе
IU 8 О |
3 |
|
ю |
||
(N^ |
||
о — 'О* —* |
—со |
Никелевая (3,5% |
Ni) |
73,8 |
32,2 |
16,5 |
40,8 |
25,2 |
24,4 |
||
То же |
|
|
............... |
83,2 |
40,8 |
16,5 |
— |
37,7 |
37,0 |
Никелевая, |
хромированная (3,5% Ni) |
— |
— |
29,1 |
— |
32,2 |
— |
||
Хромистая |
(12,5% |
С г ) ................... |
70,75 |
42,5 |
22,8 |
37,7 |
38,6 |
37,7 |
|
Хромоалюминиевая (0,36% С, 1,5% Сг, |
86,5 |
51,8 |
_ |
_ |
44,8 |
35,4 |
|||
1,2% |
А1) |
|
|
||||||
То же, |
азотированная |
"— |
63,7 |
51,1 |
|
48,7 |
40,8 |
||
показали, что ограниченный предел |
усталости |
алюминиевых и |
магниевых сплавов может значительно снижаться при коррозии.
Влияние типа, концентрации и температуры коррозионной среды. Большинство приведенных данных по испытаниям на кор розионную усталость относится к пресной или соленой воде, но испытания проводились в целом ряде других сред. Влияние кор розионного раствора на сопротивление усталости тесно связано с его влиянием на коррозию без напряжения. Вредное воздейст вие увеличивается с ростом концентрации раствора, но при этом достигается предел этого влияния, потому что растворимость воз духа понижается с ростом концентрации раствора, а кислород обычно является необходимым в процессе коррозионной устало сти [368]. Было сделано несколько попыток сравнить непосредст венно влияние различных коррозионных сред. Мак-Адам осуще ствил испытания в четырех различных водах и нашел, что жест кая и мягкая пресная вода влияют почти одинаково, но речная вода, содержащая некоторые соли, обычно более вредна (см. табл. 46).
Многие детали и конструкции работают на открытом воздухе и поэтому подвергаются продолжительной атмосферной корро зии. Была сделана попытка определить влияние атмосферной коррозии на ограниченный предел усталости алюминиевых спла вов при проведении усталостных испытаний с перерывами, так что на образцы оказывали влияние атмосферные условия в тече ние нескольких месяцев в процессе испытаний [385]. При сравне нии с результатами, полученными в помещении, было обнаруже но, что атмосферное влияние понизило среднюю долговечность
186
Данные по коррозионной усталости цветных металлов и сплавов
|
|
|
|
Час |
|
База |
|
Состояние |
а вр |
Вид |
тота в |
Коррозион |
|
Материал |
цикл |
испыта |
||||
материала |
в кГ/мм* |
нагруже |
ная |
ния |
||
|
ния |
мин |
среда |
в циклах |
||
|
|
|
|
|
|
Предел устало сти в воздухе в кГ/ммг
|
Отношение |
Предел |
предела |
усталости |
|
усталости |
при кор |
при кор |
розии |
розии |
к пределу |
в кГ/мм* |
усталости |
|
на воздухе |
Источник
Алюминий |
|
Отожженный |
8,8 |
|
Алюминий |
|
Полутвердый |
11,15 |
|
Алюминий |
|
Твердый |
14,3 |
|
Дуралюмин |
|
Отожженный |
23,4 |
|
Дуралюмин |
|
Термообработанный |
48,6 |
|
Электролитическая |
Горячекатаная, |
21,83 |
||
медь |
|
|
отожженная |
32,7 |
Электролитическая |
Холоднообработан- |
|||
медь |
(78% |
С, |
ная, отпущенная |
33,2 |
Сплав |
Холоднообработан- |
|||
21% Ni) |
|
ный, отожжен |
|
|
То же |
|
|
ный |
43,7 |
|
|
Отпущенный |
||
Сплав |
(48% |
Си, |
— |
60,0 |
48% |
Ni), холод |
|
|
|
ная обработка |
Холоднокатаный, |
57,4 |
||
Монель |
(67% |
Ni, |
||
30% Си) |
Ni, |
отожженный |
89,2 |
|
Монель |
(67% |
Холоднокатаный, |
||
30% Си) |
|
отпущенный |
|
|
|
|
|
|
|
4,24 |
(2) |
1,73 |
0,41 |
|
|
|
|
|
|
|
5,03 |
(2) |
— |
— |
|
|
|
|
|
|
|
7,4 |
2,55 |
0,50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
4,2 |
0,57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12,2 |
(2) |
3,46 |
0,47 |
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
5,66 |
0,46 |
|
|
|
|
|
|
|
|
12,6 |
(2) |
5,18 |
0,42 |
|
|
|
(1) свежая |
|
(1) |
7,07 |
0,56 |
|
|||
|
|
|
7,06 |
(2) |
5,97 |
0,47 |
|
|||
|
|
вода; (2) реч |
|
(1) |
- |
— |
|
|||
Изгиб |
1450 |
ная |
вода |
2-КР |
11,9 |
(2) |
7,4 |
1,04 |
[378] |
|
с содержа |
(1) |
12,2 |
1,03 |
|||||||
с враще |
|
нием |
_ |
соли |
|
|
(2) |
12,2 |
1,03 |
|
|
_ |
1 / |
|
12,6 |
|
|||||
нием |
|
ОКОЛО |
1 / з |
|
(1) |
13,3 |
1,06 |
|
||
|
|
от содер |
|
|
(2) |
13,3 |
1,06 |
|
||
|
|
жания в мор |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ской воде |
|
18,15 |
(1) |
16,8 |
0,92 |
|
||
|
|
|
|
|
|
26,7 |
(2) |
18,2 |
1,0 |
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
20,4 |
0,76 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
23,3 |
0,85 |
|
|
|
|
|
|
|
25,2 |
(1) |
18,8 |
0,75 |
|
|
|
|
|
|
|
37,0 |
(2) |
20,4 |
0,81 |
|
|
|
|
|
|
|
(1) |
21,7 |
0,58 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2) |
24,5 |
0,66 |
|
00 .
00
Материал |
Состояние |
вр |
|
материала |
|||
|
1 кГ/мм* |
Никель |
|
|
Холоднокатаный, |
54.4 |
Никель |
|
|
отожженный |
92.4 |
|
|
Холоднокатаный, |
||
Сплав |
(62% |
Си, |
отпущенный |
37,2 |
Холоднотянутый, |
||||
37% Zn) |
|
отожженный |
28,8 |
|
То же |
|
|
Холоднотянутый, |
|
|
|
|
отпущенный |
|
Дуралюмин |
|
После прокатки |
44,3 |
|
Сплав (Mg, 2,5% А1) |
То же |
|
||
Фосфористая |
брон |
Прокатка и про |
43,4 |
|
за (4,2% РЬ) |
тяжка, нормали |
|
||
Алюминиевая брон |
зация |
56,2 |
||
Штамповка и про |
||||
за |
(8,9% |
А1, |
тяжка |
|
1,4% |
Zn) |
брон |
То же |
65,7 |
Бериллиевая |
||||
за (2,2% Be) |
|
|
|
Час |
|
База |
|
Вид |
тота в |
Коррозион |
||
испыта |
||||
нагруже |
цикл |
ная |
ния |
|
ния |
мин |
среда |
в циклах |
|
|
|
|
|
|
(1) свежая |
|
|
|
|
вода; (2) реч |
|
|
Изгиб |
1450 |
ная вода |
2- 107 |
|
с содержа |
||||
с враще |
|
|
||
|
нием соли |
|
||
нием |
|
|
||
|
около 1/3 |
|
||
|
|
от содер |
|
|
|
|
жания в мор |
|
|
|
|
ской воде |
|
|
Изгиб |
|
|
5-107 |
|
с враще |
|
3%-ный |
||
нием |
|
|
||
2200 |
раствор со |
|
||
Изгиб |
107 |
|||
с враще |
|
ли, разбрыз |
||
|
гивание |
|
||
нием |
|
|
||
Осевое |
|
|
|
|
Изгиб |
2200 |
То же |
5-107 |
|
с вра |
||||
щением |
|
|
|
3 * |
|
|
Отношение |
|
|
|
Предел |
предела |
|
||
Н>; |
усталости |
усталости |
|
||
о St |
|
при кор |
|
||
*8 * |
при кор |
розии |
|
||
§ : i |
розии |
к пределу |
|
||
сСвГ- |
в кГ1мм* |
усталости |
|
||
л) |
^ |
|
|
|
|
O.S * |
|
|
на воздухе |
|
|
С5ш |
|
|
|
||
23.8 |
( 1) |
17,6 |
0,74 |
|
|
36,4 |
(2) |
16,15 |
0 , 6 8 |
|
|
( 1) |
21,0 |
0,58 |
1375] |
||
15,67 |
(2) |
18,8 |
0,52 |
||
( 1) |
13,3 |
0,85 |
|
||
16.8 |
(2) |
|
|||
( 1) |
12.55 |
0,75 |
|
||
|
|
(2) |
12.55 |
0,75 |
|
14,45 |
|
5,35 |
0,37 |
|
|
10,5— |
|
4,08 |
0,33 |
1369] |
|
14,15 |
(1,57) |
0,15 |
|||
10,5 |
|
||||
8,17— |
|
1,57 |
0,18 |
|
|
9,42 |
|
|
|
|
|
15,35 |
|
18,35 |
1,19 |
|
|
22,5 |
|
15,35 |
0,68 |
[379] |
|
25,6 |
27,4 |
1,07 |
|
|
|
|
|
Час |
|
Состояние |
°вр |
Вид |
тота |
Материал |
в |
|||
материала |
в кГ/ммг |
нагруже |
цикл |
|
|
ния |
|||
|
|
|
|
мин |
Бронза «Superstore |
После ковки |
81,4 |
Изгиб |
2200 |
||
(9,7% |
А1. |
|
|
|
с враще- |
|
5,0% |
N1, |
|
|
|
нием |
|
5,4% |
Fe) |
|
|
|
|
|
Алюминиевая брон |
Закалка |
57,8 |
|
|
||
за (9,3% А1) |
Закалка и вторич |
51,5 |
|
|
||
Алюминиевая брон |
То же |
2200 |
||||
за (9,3% А1) |
ный нагрев |
50,6 |
||||
Бериллиевая |
брон |
То же |
|
|
||
за (2,2% Be) |
Термообработа иная |
127,2 |
|
|
||
Бериллиевая |
брон |
|
|
|||
за (2,2% Be) |
|
|
|
|
||
Медные сплавы, от |
После литья |
|
|
|
||
литые в песок: |
|
|
|
|
||
высокопрочные ме |
|
|
|
|
||
ди |
|
|
|
51,0 |
|
|
50% а-видоизме- |
|
То же |
3000 |
|||
нения |
|
|
57,8 |
|||
30% |
«-видоизме |
|
|
|
||
нения |
|
|
60,0 |
|
|
|
15% a -видоизме |
|
|
|
|||
нения |
|
|
61,5 |
|
|
|
^ 5% |
а-видоизме- |
|
|
|
оонения
Коррозион ная среда
3%-НЫЙ
раствор
соли,
разбрыз
гивание
То же
То же
|
о |
|
1Отношение |
|
|
е; о |
Предел |
предела |
|
База |
со К |
усталости |
|
|
н >* |
усталости |
|
||
испыта |
^ мм |
при кор |
при кор |
X |
ния |
|
розии |
||
в циклах |
|
розии |
к пределу |
X |
|
D* |
|||
|
|
в кГ}ммг |
усталости |
О |
|
оК * |
|
н |
|
|
|
1на воздухе |
и |
|
|
|
|
|
S |
5* 107 |
35,7 |
23,0 |
0,64 |
[379] |
17,9 |
13,65 |
0,76 |
15,5 |
12,25 |
0,79 |
5-107 |
21,4 |
[380] |
27,3 |
0,78 |
|
30,4 |
25,0 |
0,82 |
18,8 |
9,9 |
0,52 |
100-10° |
8,32 |
[380] |
15,7 |
0,53 |
|
13,8 |
8,64 |
0,62 |
10,0 |
6,75 |
0,67 |
|
|
|
|
Час |
|
|
Состояние |
|
Вид |
тота |
|
Материал |
°вр |
в |
|||
материала |
нагруже |
||||
в кГ/мм* |
цикл |
||||
|
ния |
||||
|
|
|
|
мин |
60% Си, 34% Zn После литья Superston 40
(8% Al, 12% Mn) Superston
(8% Al. 12% Mn)
Марганцовистые
бронзы: «Parsons» магние
вая бронза Immadium II Immadium V Immadium VI (80% Cu, 10% Al,
5% Ni, 5% Fe)
Алюминиево-цинко- Обработан в раст во-магниевый воре
сплав, DTD 683 Термообработан снова
Деформируемые |
Старение |
|
алюминиевые |
|
|
сплавы: |
Термообработан |
|
Al, |
3% Mg |
|
Al, |
7% Mg |
ные |
Al, |
Cu, Mg |
|
64,3 |
Изгиб |
|
|
3000 |
|
69,2 |
с враще- |
|
нием |
|
|
|
|
|
82,0 |
|
|
52/55 |
|
|
53,5/59,7 |
То же |
3000 |
62,8/69,2 |
|
|
70,6/78,5 |
|
|
70,6/86,5 |
|
|
27,5 |
То же |
3000 |
48,9 |
||
43,0 |
|
|
|
То же |
5000 |
|
|
5000 |
|
|
5000 |
|
|
о |
|
Отношение |
|
Коррозион |
База |
3 8 |
Предел |
предела |
|
Б « |
усталости |
усталости |
X |
||
|
испыта |
>.П« |
при кор |
при кор |
|
ная среда |
ния |
О at |
розии |
К |
|
в циклах |
§ п! |
розии |
к пределу |
Я |
|
|
:г |
||||
|
|
" х * |
в кГ/мм* |
усталости |
о |
|
|
|
н |
||
|
|
Сип |
|
на воздухе |
О |
|
|
|
|
К |
30%-НЫЙ раствор соли, разбрызги вание
Раствор соли, раз брызгива ние
3%-ный раствор со ли, жидкая пленка
3%-ное соляное разбрызги вание
|
|
14,45 |
10,0 |
0,70 |
|
100-10е |
26,0 |
14,1 |
0,54 |
[380] |
|
|
|
20,75 |
13,3 |
0,64 |
|
25-10е |
|
|
|
|
|
на |
воз- |
18,2 |
11,85 |
0,65 |
|
|
8 |
|
|||
В |
(О 2 |
21,5 |
14,45 |
0,67 |
|
соля |
|
||||
ных |
16,8 |
16,5 |
0,98 |
|
|
брызгах |
20,4 |
12,55 |
0,61 |
|
|
|
108 |
32,8 |
16,9 |
0,51 |
|
|
107 |
14,1 |
7,6 |
0,50 |
[381] |
|
19,65 |
7,85 |
0,40 |
||
|
|
17,3 |
7,85 |
0,45 |
|
|
|
|
|
|
1 |
20-10е |
12,9 |
5,2 |
0,38 |
[382] |
|
|
|
(П) |
5,2 |
(0.45) |
|
|
|
(17,9) |
8,46 |
(0,47) |
|
Материал
Магниевые сплавы: AZG (Mg-Al-Zn) АМ537 (Mg-Al-Mn) Az855 (Mg-Al-Zn) AM503 (Mg-Al-Mn) AZM (Mg-Al-Mn)
Чистый свинец
Теллуровый свинец (0,05% Те, 0,06% Си)
Сурьмяный свинец (1% lb)
Свинец для акку муляторной бата реи (9,4% Sb, 0,4% Sn)
|
|
|
Час |
|
|
О |
|
Отношение |
|
|
|
|
|
База |
|
Предел |
предела |
|
|
Состояние |
^вр |
Вид |
тота |
Коррозион |
|
усталости |
|
||
в |
испыта |
О з» |
усталости |
при кор |
S |
||||
материала |
в кГ/ммг |
нагру |
цикл |
ная |
ния |
при кор |
розии |
||
жения |
среда |
ч в 5 |
розии |
X |
|||||
|
|
|
в циклах |
<и 5 |
к пределу |
3* |
|||
|
|
|
мин |
|
|
|
в кГ/мм2 |
усталости |
о |
|
|
|
|
|
о. 5 * |
|
н |
||
|
|
|
|
|
|
|
на воздухе |
о |
|
|
|
|
|
|
|
Е и « |
|
|
S |
Изгиб
свраще
нием
Сточная
вода
3%-ный раствор соли
38%-ная серная
1785 кислота, капельная
подача
|
8,0 |
3,93 |
0,49 |
|
|
20-104 |
7,85 |
5,34 |
0,68 |
[145) |
|
14,9 |
5,5 |
0,37 |
|||
|
|
||||
|
5,65 |
2,04 |
0,36 |
|
|
|
15,6 |
(12,55) |
(0,08) |
|
|
|
2,98 |
0 |
0 |
|
|
|
0,423 |
0,282 |
0,67 |
|
|
40-10е |
0,596 |
0,517 |
0,86 |
[383] |
|
|
|
|
|||
|
1,43 |
1,3 |
0,90 |
|