книги / Справочник по расчету режимов работы электрических конденсаторов
..pdfнению с полярным диэлектриком меньшие значения е, дает выигрыш в удельных характеристиках в связи с более низким значением потерь.
При |
часютах |
повторения (1. . .10) |
кГц |
и соответственно |
длительно |
||
стях |
коммутации 10”4. . .10~6 с преимущества по №уд переходят к |
не |
|||||
полярному диэлектрику |
(ПТФЭ), который |
имеет еще более низкие по |
|||||
тери |
по сравнению с полярным и слабополярным диэлектриками. |
|
|||||
при |
При сложных формах воздействующего напряжения, например, |
||||||
использовании конденсаторов |
в качестве демпфирующих |
или |
|||||
фильтровых, |
удельные |
характеристики, |
рассмотренные |
выше, |
не |
являются показательными. При таких формах напряжения сопоставлять конденсаторы по массогабаритным характеристикам целесообразно по их установленной мощности. Установленная мощность конденсато ров при несинусоидальной форме напряжения, так же как и при сину соидальной, определяются но формуле
Фуст ^ном^ном^ном»
где (оном— номинальная (или базовая) частота, на которой известна удельная реактивная мощность конденсатора рассматриваемого типа.
5. ТЕПЛОВЫЕ ПАРАМЕТРЫ
ИХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДЕНСАТОРОВ
Внастоящее время особенно актуальна оценка и регламентация тепловых режимов конденсаторов в связи с усиливающейся тенден цией к сокращению габаритов, с одной стороны, ,и резким возраста
нием удельных тепловыделений, — с другой. Отсутствие же в НТД необходимых тепловых параметров не позволяет потребителю правиль но оценить тепловой режим конденсатора в конкретных условиях при менения, а следовательно, и сделать вывод о его допустимости с точ ки зрения того или иного электрического режима,. Рассмотрим тепло вую модель конденсатора и характеризующие ее тепловые параметры.
Тепловая модель и электротепловая аналогия
При исследовании стационарных и нестационарных температур ных полей весьма распространен принцип электротепловой аналогии -[12, 22), широко применяемый при математическом моделировании задач и основанный на изомор физме исследуемых уравнений,"'т. е. их способ ности описывать различные по своей природе (электрической и тепловой) явления. Практиче ская реализация указанного принципа основана на аналогии между физическими, свойственными
Рис. 1,32. Эквивалентная тепловая схема конден сатора
электрическим цепям, и тепловыми величинами. Соотношение величин при электротепловой аналогии представлено в табл. 1.16.
Воспользуемся указанным принципом для исследования теплово го режима работы конденсатора.
На рис. 1.32 показана эквивалентная тепловая схема конденсато ра, составленная при следующих допущениях.
41
Й 1.16. Таблица соответствия электрических и тепловых параметров
|
Электрические параметры |
|||
Величина |
Единица |
|||
Разность |
электрических |
В О Л Ь Т |
(В) |
|
потенциалов, напряжение |
|
|
|
|
Сила тока |
|
ампер |
(А) |
|
Электрический заряд |
кулон |
(Кл) |
||
Удельная |
электрическая |
ампер на метр- |
||
проводимость |
вольт (А/(м ♦В)) |
|||
Напряженность электриче |
вольт |
на метр |
||
ского поля |
|
(В/м) |
|
|
Электрическое сопротивле |
ом (Ом) |
|
||
ние |
|
|
|
|
Электрическая емкость |
фарада |
(Ф) |
||
Постоянная времени элект |
секунда |
(с) |
||
рической цепи |
|
|
|
Тепловые парвме!ры
Размерность |
Величина |
Единица |
Вт/А
А
А • с
А2/(м • Вт)
В/м
В/А
Кл/В
с
Разность температур
Тепловой поток
Количество теплоты
Коэффициент тепло проводности
Температурный гра диент
Тепловое сопротивле ние
Теплоемкость
Тепловая постоянная
градус (...°)
ватт (Вт)
джоуль (Дж)
ватт на метрградус
градус на метр
градус на ватт
джоуль на гра дус
секунда (с)
Размерность
о
Дж/с
Н/м
Вт/(м • ...°)
. . . ° / м
...°/Вт
Д ж /...°
С
1. Тепловые параметры (Rv Ст) предполагаются независящими от
температурных перепадов в диапазоне, соответствующем |
рабочему пе |
|||||||||
репаду |
температур в конденсаторе. |
|
|
|
|
|
||||
2. |
Мощность |
источников |
тепловыделения принимается не завися |
|||||||
щей от температурных перепадов в конденсаторе. |
|
|
|
|||||||
1.17. Тепловые характеристики конденсаторных материалов |
|
|||||||||
|
|
|
|
Темпера |
Удельная тепло |
Коэффициент |
||||
|
Материал |
|
турный |
емкость Ст уд^ |
теплопроводности |
|||||
|
|
диапазон, |
||||||||
|
|
|
|
°С |
|
кДж/(кг • К) |
|
Я, Вт/(м • К) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Бумага |
непропитанная |
20 |
|
|
1,340 |
|
0,1395 |
|||
Бумага |
КОН-11, |
пропитан |
20 |
|
|
1,51 |
|
0,170 |
||
ная нефтяным маслом |
|
|
|
|||||||
Электрокартон |
|
30 |
|
|
1,17 |
|
0,169 |
|||
Пленка |
ПЭТФ |
|
40 |
|
|
— |
|
0,110 |
||
Полистирол |
|
|
20... 100 |
|
1,34 |
|
0,08 |
|||
Полиэтилен |
|
|
20... 100 |
|
2,1...2,9 |
|
0,25...0,33 |
|||
Полипропилен |
|
20...100 |
|
— |
|
0,138 |
||||
Поликарбонат |
|
20... 100 |
|
1,175 |
|
0,197 |
||||
Фторопласт-4 |
|
20... 100 |
|
1,05 |
|
0,247...0,252 |
||||
Алюминий |
|
|
20...100 |
|
0,885...0,935 |
|
202...206 |
|||
Медь |
|
|
|
20..Л 00 |
|
0.390...0.389 |
|
390...380 |
||
Сталь |
|
|
|
20... 100 |
|
0,47...0,49 |
|
45 |
||
Цинк |
|
|
|
20... 100 |
|
0,390...0,400 |
|
110...107 |
||
Олово |
|
|
|
20...100 |
|
0,220...0,231 |
|
49...45 |
||
Масло конденсаторное |
20 |
|
|
— |
|
0,150 |
||||
Воздух |
|
|
|
20...100 |
|
1,005...1,009 |
|
2,59 . 10-2... |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
...3,21 |
. 10“2 |
|
В табл. |
1.17 приведены значения |
удельных теплоемкостей |
и коэф |
|||||||
фициентов |
теплопроводности |
различных |
материалов, |
|
применяемых |
|||||
в конденсаторах. |
Эти величины |
весьма |
незначшельно |
изменяются |
||||||
в зависимости от температурных |
колебаний. Поэтому |
первое |
допуще |
ние вполне оправдано и согласуется с работами, посвященными тепло
вому расчету конденсаторов [35, 39, 41].
Оценивая влияние температурных перепадов в конденсаторе на значение мощности тепловыделения Рп, отметим следующее. Значение
Рп зависит от температурного перепада в активной области конден
сатора (пакете), поскольку отдельные объемы нагреты больше (цен тральные), другие же (периферийные) — меньше. Это, в свою очередь, сказывается на значении tg о диэлектрика (при синусоидальном на пряжении) или на значении коэффициента потерь (при импульсном напряжении). Для конденсаторов на основе неполярного! и слабопо лярного диэлектриков, когда температурная зависимость tg б выраже на слабо, значение Рп во всем рабочем диапазоне температур можно
считать постоянным. В конденсаторах с полярном диэлектриком на блюдается температурная зависимость tg 6, однако для реальных рабо чих температур конденсаторов значение Рп можно считать неизмен
ным и рассчитывать Рп для предельных рабочих темперагур.
43
Тепловые сопротивления и тепловые постоянные времени конденсаторов
Для характеристики теплового режима конденсаторов используют ся различные варианты параметров: допустимое превышение темпера туры корпуса конденсатора относительно температуры окружающей среды; допустимая максимальная температура конденсатора; допу стимая реактивная мощность: допустимая активная мощность, рас сеиваемая конденсатором. Однако эти параметры не удовлетворяют таким требованиям, как:
0,000*7 0,0015 0,0047 0,015 0,0*7 0,15 СН,МКФ
г
Ш |
3 |
44
и |
к |
Рис. 1.33. Тепловые сопротивления конденсаторов: К40У-9 (а), К42У-2 (б), К71-4, К71-5 (в), К72П-6 (г), К72-11(б), К73-9 (е), К73-11 (ж), К73-15 (з), К73-16 («), К75-10 (к), К75-12 (л), К75-24 (м), К76П-1 («), К77-1 (о), К77-2 (л)
a |
S |
м |
Н |
О,OOW 0,022 0,22 1,0 СИ,МНФ
О
Рис. 1.34. Тепловые постоянные времени конденсаторов К42У-2 (я), К40У-9 (б), К7М, К71-5 (в), К72П-6 (г), К72-11 (<3), К73-9, (е), К73-11 (ж)> К73-15 <з), К73-16 (и), К75-10 (к), К75-12(л), К75-24 (м), К76П-1 («), К77-1 (о), К77-2 (п)
независимость от вида и продолжительности воздействия электри ческой нагрузки;
независимость от активной мощности, рассеиваемой конденсато
ром;
возможность экспериментального определения.
47
Систематические исследования, впервые |
проведенные авторами |
[8, 36], показали, что наиболее рациональным |
для регламентирования |
теплового режима конденсатора параметром является тепловое сопро тивление — коэффициент пропорциональности между разностью тем ператур двух изотермических поверхностей и тепловым потоком. Стро гое определение теплового сопротивления справедливо для постоян ного теплового потока, протекающего.между двумя изотермическими
поверхностями. Термин «тепловое сопротивление», примененный |
к кон |
денсаторам, является коэффициентом пропорциональности |
между |
Рис. 1.36. Зависимость |
тепло |
вой постоянной времени |
кон |
денсаторов К52-1 (/), К52-2 (2), |
|
К53-1 (5) от площади боковой |
|
поверхности |
|
превышением температуры и тепловым потоком в различных случаях
эксплуатации и имеющий |
размерность |
теплового сопротивления. |
В дальнейшем будет |
использован |
термин «тепловое сопротивле |
ние», принятий применительно к конденсаторам, со следующими до
пущениями:
тепловое сопротивление конденсатора линейно, т. е. не зависит от температуры в диапазоне, соответствующем рабочему перепаду темпе
ратур |
в конденсаторе: |
зависит от мощности тепловыделения |
тепловое сопротивление не |
||
и ее |
распределения по объему |
конденсатора; |
Рис. 1.37. |
Зависимость тепловых |
Рис. 1.38. |
Зависимость |
тепловой |
||
сопротивлений |
конденсаторов от |
постоянной |
времени конденсато |
|||
массы: К50-16, |
К50-16А, К50-24, |
ров от |
массы: К50-16, К50-16А (/), |
|||
К50-27 (/), |
К50-22 (2), К50-18 (3), |
К50-24 |
(2), |
К50-27 (3), |
К50-15П, |
|
К50-15Н, К50-15П (4) |
К50-15Н (О, К50-22 (5), |
К50-18 (6) |
||||
мощность тепловыделения принимается не зависящей от темпера |
||||||
турных перепадов в конденсаторе. |
|
|
|
|
||
Взаимосвязь |
между электрической нагрузкой и тепловым режи |
|||||
мом конденсатора в общем случае определяется следующим |
соотноше |
нием:
t
О (0 = Рп (0) Rr (0 + S р п W Rг V - 0
где RT (t) -—переходное полное тепловое сопротивление конденсатора.
48
Данное уравнение описывает нестационарный тепловой режим. Эквивалентная тепловая схема конденсатора (рисЛ .32) является наибо лее приемлемой для применения и регламентирования тепловых пара метров в технической документации. Выражение для переходного пол ного теплового сопротивления конденсатора имеет вид
|
Ят (0 = Ят П - е х р М / т т)]. |
|
||
Такой характер изменения переходного теплового |
сопротивления |
|||
RT(t) |
правомерен, строго говоря, лишь с момента наступления регуляр |
|||
ного |
теплового режима |
нагревания |
или охлаждения |
конденсатора |
112]. Экспериментальные |
исследования |
и анализ конструкций конден |
||
сатора малых и средних |
размеров показывают, что в случае равномер |
ного распределения источников энергии по объему регуляция темпера турного поля наступает быстро, т. е. можно рассматривать только ре гулярный тепловой режим.
Различают максимальное RT м = 9макс/Р п, и среднее RT ср = = 0ср/Рп полные тепловые сопротивления конденсатора.
Тепловой поток, выделяющийся в активном объеме конденсатора, распространяется через изоляцию, корпус и уходит в окружающую среду с наружной поверхности конденсатора. Таким образом, полное тепловое сопротивление конденсатора можно разделить на составляю щие. Для стационарного режима работы
Я, = Ят. в + #т. д|
где R T в, RT н — внутреннее и наружное тепловые сопротивления кон
денсатора.
; На практике, в случае естественных условий охлаждения конден саторов, целесообразно задавать величины полных тепловых сопро тивлений, как, например, для конденсаторов, выпускаемых фирмой «Siemens» (ФРП [43] Для отечественных конденсаторов эти величины вводятся в техническую документацию.
На рис. 1.33—1.38 показаны значения полных средних тепловых сопротивлений и тепловых постоянных времени массовых типов кон денсаторов, определенные экспериментально и уточненные расчетным
путем. |
тепловое сопротивление |
конденсатора RT в является |
Внутреннее |
||
индивидуальным |
параметром конденсатора |
и определяется наличием |
активной части, изоляционных прокладок, воздушных зазоров, мас ляных прослоек и т. д. На тего значение разработчик конденсаторов может влиять на стадии конструирования, выбирая материалы с боль шим коэффициентом теплопроводности и не допуская больших, чем нужно с точки зрения электрической и механической прочности, тол щин корпуса и изоляции.
В табл. 1.18—1.22 приведены данные по тепловым сопротивлениям некоторых конденсаторов намотанного типа, в частности, составляющие
внутреннего |
теплового сопротивления: |
R T а (активной части конденса |
|||
тора), RT в |
п (воздушных прослоек между холостыми витками), |
RT к в |
|||
(холостых витков), R T из (изоляции активной части от корпуса RT из= |
|||||
= |
*т. в. п + |
# т. к. в)» |
#т. к (корпуса |
конденсатора), причем |
RTt в = |
~ |
^т. a "t" *Т. из Н” ^т, |
к* |
|
|
49
о1-18. Тепловые сопротивления конденсаторов
|
|
|
|
|
|
Конденсаторы К72-11 (стальной корпус) |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
500 |
0,22 |
50 |
85 |
— |
— |
48 |
62 |
10,25 |
4,85 |
5,25 |
0,15 |
_ |
— |
_ |
47,4 |
51,2 |
_ |
1,4 |
_ |
|
500 |
0,33 |
52 |
100 |
— |
— |
50 |
76 |
8,57 |
4,06 |
4,28 |
0,23 |
— |
— |
_ |
47,4 |
50 |
_ |
2,6 |
_ |
|
500 |
0,47 |
52 |
125 |
— |
— |
50 |
101 |
6,67 |
3,34 |
3,2 |
0,12 |
— |
— |
— |
50,0 |
48,1 |
_ |
1,9 |
__ .. |
|
500 |
1,00 |
65 |
150 |
— |
— |
62 |
126 |
4,92 |
2,58 |
2,23 |
0,1 |
— |
— |
— |
45,5 |
52,5 |
— |
2,0 |
_ |
_ . |
750 |
0,1 |
52 |
95 |
— |
— |
50 |
70 |
8,47 |
4,24 |
4,04 |
0,18 |
— |
— |
— |
50,0 |
47,8 |
— |
2,2 |
_ |
___ |
750 |
0,22 |
52 |
150 |
— |
— |
50 |
126 |
5,18 |
2,84 |
2,25 |
0,09 |
— |
— |
— |
.54,8 |
43,4 |
_ |
1,8 |
_ |
_ |
750 |
0,33 |
65 |
150 |
— |
— |
62 |
126 |
4,9 |
2,23 |
2,57 |
0,09 |
— |
—. |
— |
45,5 |
52,6 |
— |
1,9 |
_ |
|
750 |
0,47 |
75 |
150 |
— |
— |
72 |
126 |
4,23 |
1,91 |
2,12 |
0,1 |
— |
— |
— |
45,1 |
50,2 |
_ |
2,4 |
_ |
, |
1000 |
0,1 |
52 |
125 |
— |
— |
50 |
101 |
6,67 |
3,34 |
3,2 |
0,12 |
— |
— |
— |
50,1 |
48,1 |
— |
1,8 |
_ . |
|
1000 |
0,22 |
65 |
150 |
— |
— |
62 |
126 |
4,92 |
2,24 |
2,58 |
0,12 |
— |
— |
— |
45,5 |
52,5 |
— |
2,0 |
_ |
__ |
1000 |
0,47 |
50 |
95 |
— |
— |
48 |
70 |
9,24 |
4,4 |
4,64 |
0,2 |
— |
— |
— |
47,7 |
50,2 |
— |
2,1 |
|
— |
Конденсаторы К72-11 (эпоксидный корпус , ЭК-23)
500 |
0,22 |
56 |
75 |
500 |
0,33 |
58 |
90 |
500 |
0,47 |
58 |
115 |
500 |
1,0 |
70 |
140 |
750, |
0,1 |
58 |
84 |
750 |
0,22 |
58 |
140 |
___ |
___ |
_ |
_ |
10,42 |
3,76 |
5,25 |
_ |
. |
_ , |
1,41 |
36,1 |
50,4 |
13,5 |
|
___ |
___ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
— |
— |
— |
— |
8,67 |
3,18 |
4,28 |
— |
— |
— |
1,21 |
36,6 |
49,3 |
14,1 |
___ |
___ |
___ |
— |
— |
— |
— |
6,46 |
2,64 |
3,21 |
— |
— |
— |
0,61 |
40,8 |
49,7 |
9,5 |
___ |
___ |
___ |
— |
— |
— |
— |
5,06 |
1,83 |
2,58 |
— |
— |
— |
0,65 |
36,2 |
51 |
12,8 |
— |
— |
___ |
— |
— |
— |
— |
8,67 |
3,34 |
4,05 |
— |
___ |
— |
1,28 |
38,8 |
46,4 |
14,8 |
___ |
___ |
— |
|
|
|
|
5,38 |
2,32 |
2,25 |
|
|
|
0,81 |
43,2 |
41,1 |
15,0 |
— |
— |
|