книги / Насосы, вентиляторы, компрессоры
..pdfколеса и надрарл$щвпртокА через, решетку?
7. |
Какова, связь. кадэматнкц и. аэродинамики потока, перемещающего |
ся через, центробежное кодвро? |
|
Л.1, |
2, б, W , Ц , |
а, 3. |
А.эррдиндмиха, прадка* перемещающегося чэрез^ |
|
|
|
|
|
|
|
лрцдртдое |
колесо |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
На, СЛрк5, цр^аоедр. орследЬват.ельность получения основных уравнений |
||||||||||||||||||
лопастных |
|
|
ксцояад цыраисают связь между |
кинематикой и аэродина |
|||||||||||||||
микой ПртокА, |
поре.мещарщегося^ через, лопастное |
колесо. |
Именно поэтому |
||||||||||||||||
эод урадярниЯч П1)имвчяртря, при. рарчот.е |
центробежных колес |
и |
решеток |
||||||||||||||||
арофцдАЙ! QQBBQIÏO. колеса. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Получена уравнений. ПР |
кртдрым можно было бы определить теорети |
|||||||||||||||||
ческую, эцедгир,, п.еред.аэаемую |
пртрку. на рабочем колесе (РК) лопастной |
||||||||||||||||||
ыащищ, является, оснрвнр^; заданей‘терриц лопастных машин. Эта задача |
|||||||||||||||||||
ыржет бч-гл решена как с позиции, от.руййоф хвори# Эйлера, |
так и вихре- |
||||||||||||||||||
вр& теерчя* н.БДуковскогсь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
!•* е. о |
р е т |
и ч. е. с к о |
^ |
эцергдеД, (делением, |
напором) |
назы |
||||||||||||
вайсятакая, энергия. (дазлбННВч |
ЦВДор). кртодая. была бы передана |
пото |
|||||||||||||||||
ку |
на. колесе, |
(в |
матине в. целом)., если бы отсутствовали |
гидравличес |
|||||||||||||||
кие |
потери. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С позицийструйной теории |
Эйлера |
поток, |
перемещающийся через |
|||||||||||||||
межлопаточные |
каналы, центробежного колоса, состри?» и,з |
элементарных |
|||||||||||||||||
струек» кинематика* которых одинакова, (абсолютные |
скорости |
и их |
окруж |
||||||||||||||||
ные составляющие |
одинаковы, во всех течках потока |
при |
входе |
на |
колесо |
||||||||||||||
и на |
выходе с |
него Vi, <çeiU& |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Последнее возможна, |
если* колесо |
имело, бы, бесконечно большое число |
|||||||||||||||||
лопаток l |
s oei |
|
Применив |
теорему моментд. количества, движения |
к по |
||||||||||||||
току, |
перемещающемуся через |
центробежное колесо, |
Эйлер установил |
мо |
|||||||||||||||
мент |
взаимодействия |
между |
колосом-и: потоком, и-получил, уравнение |
|
|||||||||||||||
е Г = |
<и Л |
г |
^ м |
* |
У, |
по |
котерому. определяется |
теоретинеская |
энер |
||||||||||
гия, |
передаваемая |
потоку |
на ценщробежном. колесе |
при. числе |
лопаток |
||||||||||||||
1 |
а С£>. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Момент взаимодействия между, центробежным, колером и потоком при |
|||||||||||||||||
числе лопаток |
£ |
|
|
также |
может быть |
установлен |
на основании теоремы |
||||||||||||
момента количества движения |
|
A |
(m -V -ei |
). |
Эта теорема »{орму- |
лируется так: импульс момента внешних сил, приложенных к потоку меж
ду какими-либо сечениями |
(например, от сеч.1-1 при входе до сеч. |
на выходе с РК), вызывает |
изменение момента количества движения пото |
ка, перемещающегося между |
этими сечениями. Если время действия мо~ |
АЭРОДИНАМИКА потока,перемеш..через ЛОПАСТНОЕ КОЛЕСО (Й
ОСЕВОЕ
W m S я о д ъ г м н . ^
' СИЛА
< ^ М ^ Р „ г ^ А & Д ^ У г |
М= д Н п У а )
> |
\ 7 Г f i 5 i r |
. Jfl *C v \4x^ |
P - Г |
v |
•* Wfn ^Ul iPm т / |
K V J .T U .V.J |
h i M Q A j 3 - ^ |
lA^ V S p |
t |
t a 2 COsty |
|
|
|
|
|
|
|
|
e - |
м “ |
|
|
|
»t = y r ( u 2v2- u ,v ll()
—- ôû
e t = (it.V a .-U .V .u )
J 6 U и г ^ м ф т н
» V J * e t « , № |
r |
“ |
et= U (У2Ц-Viu)= ЦAV
^ O é Ê iiE H э М Л ^ ~ |
|
и --Ф (“& г o.v,«) p ^ ï û p |
Д £ Й CT БИТ A fr s J ^ 1 APa?rj>M( v v««) j |
лента A t |
равно |
одной |
секунде, то |
в правую часть |
уравнения момента |
||||||
количества движения вместо |
массы жидкости |
ГМ |
следует |
ввеоти массо- |
|||||||
:*ый расход |
Щ с |
(к г/с ). |
3 |
соответствии |
с |
этим, |
уравнение |
момента |
коли |
||
те о движения |
запишется |
так: М |
= А |
(ГП 1/<L |
), |
где V*CL * V u * t |
|
||||
.омснт скорости, |
а М - |
момент взаимодействия потока жидкости или |
газа |
||||||||
-йен:ними |
силами. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
^ применёнии к элементарной струйке, перемещающейся по межлопа-
гочному каналу, момент |
взаимодействия с рабочим |
колесом |
при P - C p n it |
|||
определяется |
величиной |
|
d M |
(p d Q 'V iT t. |
) |
- |
ï'jV m’ C tQ |
). Здесь |
Ï J V |H и |
l . V ,M - моменты вектора абсолютной |
скорости относительно оси вращения колеса в сечениях струйки соответ
ственно на выходе с |
колеса |
и при входе, а |
« ta |
м3/с ~ объемный расход |
|||||
элементарной струйки. Учитывая, что скорости |
У |
и. Vu |
различных |
||||||
струек могут быть неодинаковыми, момент взаимодействия с |
рабочим коле |
||||||||
сом всего |
потока, протекающего через |
это |
колесо |
следует |
определить |
||||
интегрированием по |
соответствующему |
(входному Fj .и выходному Fv^ |
) |
||||||
сечениям |
колеса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Нм) или |
М * р а ( г й , - г , Й » ) |
|
||||
|
Fj, |
Fi |
|
|
|
|
|
|
|
Где |
2 4 Й£1иС1а |
и V,M^ ай*"4^ |
|
осредненные |
|||||
|
|
|
|||||||
по расходу окружные составляющие абсолютных скоростей* |
|
|
|||||||
Момент взаимодействия между решеткой профилей осевого колеса и |
|||||||||
потоком определяется аналогичным уравнением |
с учетом того,ЧТО |
|
|||||||
|
|
c tM s p 4 a ’^(V iM 'V jfc) |
|
(н'.н) |
|
|
|||
|
опенке момента взаимодействия между колесом и потоком с лози |
||||||||
|
ной теории |
Л.Зйлера* учитываются, |
в |
основном, количественные |
|||||
|
потоке, |
перемещающемся через РК, а с позиции вихревой тео- |
|||||||
. К.луковского |
учитываются качественные |
изменения в |
потоке, |
прохо- |
через |
лопастное колесо. |
|
|
Момент |
ьэаисодействия между центробежным колесом и потоком ь ооот- |
||
^•4рс»*вии с |
ьихреьой теорией |
Муковского Н,Е. |
определяется, уравнением: |
М*рОЛгг г;)ад[ |
где |
„ г,=я1Гг,Ф,Ущ_ |
';лч:ия центрального вихря соответственно за |
перо;; рабочим коле- |
иогласно вихревой теории Чуковского,,при обтекании поток-.../ крыловидной формы (профиля) и решетки профилей возникает псд>е;.;;!Г)г
ла. d  = Cyf 4 u tf ,< U [Z и |
сила лобового |
сопротивления |
|
|
||||||||
Здесь c»f |
- |
коэффициент |
подъемной силы |
профиля в |
решетке; |
|
||||||
С*а~ коэффициент лобового сопротивления профиля в решет |
|
|||||||||||
Й |
, а ^ + Ш |
/ 2 |
|
- средний геометрические; |
вектор скооостч* |
|||||||
5 |
- |
хорда профиля; |
d r . |
размах |
крыла. |
|
|
|
||||
Момент |
результирующей |
этих |
сил 4 P |
относительно |
оси |
|
||||||
с числом лопаток ï |
будет |
dM=«APH* X i j |
при |
этом |
проекция 4 P |
W, |
||||||
направление |
|
вращения |
колеса 4 Р ц -4 ? -SCn|j8ûô - |
(jim |
* 4 ^ 3 * 4 Piir\(A+ |
|||||||
Выпазив d P |
|
в зависимости |
от Л |
Ccl P = d A /c o i |
if |
), ne |
4 * * “ |
|||||
d И = d Рцх г =d А-Дп^ЛЧр) v |
|
|
u £ d v iS in [p ^ ) lc Q s y |
|
||||||||
3 связи с тем, чте теоретическая энергия |
|
= d M id |d m |
|
|||||||||
dMtt- секундная «забота на колесе (мощность, переданная потоку), |
|
|||||||||||
dm tpdGupcaajïz.ch.=pcaî.t. d i |
|
массовый расход че |
|
колес?..
получим
(Дж/кг]
Как видно на СЛС 5, зная теоретическую, энергию, можно теоретическое повышение давления и теоретический напор, ссздат<аечь.ч> центробежным колесом и решеткой профилей осевого колеса
2.3. Основное уравнение для расчета осевого колеса
|
|
Ото уравнение может быть получено из |
выведенных |
выше ура:* |
||||||
£ -2 |
или 2*3 |
с |
учетом следующего. |
Тангенс |
угла |
if |
между силами 4 А |
|||
и |
4 P |
(см.СЛС |
5) |
определяется отношением |
силы |
лобового сспротиг.лоьи? |
||||
к |
подъемной |
силе |
профиля |
в решетке |
и, следовательно., |
отнопо.-тои кооф |
||||
цйонтов этих |
сил |
t g i f * |
d W / d A |
- С х / С у |
|
Кооффиииенты г:-v ~ ем~ |
ной силы и силы лобового сопротивления профилей в решетке че опкч.ч
ковыи одиночного |
профиля Cyf tC y |
и Сх^ ÿ C x |
вследствие |
|
|||
влияния профилей в решетке. Волпос |
об установлении зависимостей Сур |
||||||
К Схр от Су |
и Сх |
одиночного |
профиля является основным При .-.чече |
||||
те решеток профилей осевых колес. |
Он может быть решен на основани,, |
||||||
имеющихся теоретических или экспериментальных данных, |
напримг |
ru. |
|||||
тодике Хоуэлла. Вели же в первом приближении принять |
примерно |
pu |
|||||
Сур~Су |
и С ,р С х и, |
учесть, что |
качество профиля К |
является |
|
||
ем коэффициента подъемной силы к коэффициенту лобового сопротив..;' |
|||||||
тогда t |
â <j>= Cxp/Cyf « C x / ^ - ‘/K . |
а отношение |
|
|
|
быть |
преобразовано в |
отношение (К S ttt jim + СО^йщ)/К. В |
соответствии |
||||
с этим, теоретическое |
повышение давления, создаваемое |
решеткой |
профи |
||||
лей |
осевого ко леса будет |
опредёляться |
уравнением |
|
|
||
|
|
|
|
|
(Па). |
|
|
s |
Уранение JL-4 и является основным уравнением для |
расчета |
решетки |
||||
профилей осевого |
колеса. |
Оно же будет |
и основным уравнением для расче |
||||
та осевого колеса |
в целом, так как при |
расчете осевого |
колеса |
считает |
ся, что каждая решетка профилей создает одинаковое теоретическое повы шение давления, передает потоку одинаковую теоретическую энергию.
2..Ц, |
Основное уравнение |
для расчета |
центробежного колеса |
|
|||||||
|
„ |
|
|
Зная |
момент |
взаимодействия |
между |
||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
центробежным'колесом и потоком |
|||||||
|
|
|
|
(уравнение 1 -1), угловую скорость |
|||||||
|
|
|
|
вращения колеса и массовый расход |
|||||||
|
|
|
|
через |
колесо |
= j>a |
|
кг/с, |
можно |
||
|
|
|
|
определить секундную |
работу |
на |
|||||
|
|
|
|
колесе |
- M w |
(Дж/с) |
и величину |
||||
|
|
|
|
удельной |
теоретической |
энергии |
|||||
|
|
Рио*. 2-2 |
|
|
|
|
M u ) /m . |
|
|
||
Таким образам, удельная теоретическая энергия, |
создаваемая |
центробеж- |
|||||||||
ммм колесом с числом лопаток |
2. |
- (U iV iu ~ ЦуУщ) |
|
а при |
|||||||
осевом входе, |
когда У|ц * V |%COJet.,- О |
т .к . |
|
в 90°, |
|
|
|
||||
Сопоставляя параллелограммы скоростей на выходе с центробежного |
|||||||||||
колеса.при |
число лопаток 2 |
и 2 - * ® |
можно доказать, |
что вследст |
|||||||
вие отклонения потока на выходе с колеса |
в |
стооону меньших |
скоростей |
||||||||
C * Vi u |
и, |
следовательно, в * е М |
£ * |
Ч |
в | Ч 'у«и , В связи с |
этим' |
уравнение Эйлера можно использовать для расчета центробежных колос, если ввести коэффициент поправки на циркуляцию или конечное число ло
наток |
При этом теоретическая энергия, передаваемая потоку на |
|||
центробежном колесе будет опридэляться |
уравнением |
|
||
|
€ ^ = ( ^ 2 ^ |
|
|
САж/кг). |
|
Коэффициент поправки на конечное число лопаток можно определить |
|||
формуле К.Ф.ПфлеядерерА |
- J |
_______ |
- |
|
|
|
\....
где |
- |
число лопаток; |
|
|
|
|
l ' H t i |
радиусы входного и выходного сечений РК; |
|||
|
Ц/ - |
коэффициент, зависящий от шероховатости проточной части РК. |
|||
|
|
и, |
определяемый по формуле А.Л.Ломакина: |
|
|
|
|
|
Vp * (0,55 |
С,6 J ln fi*. |
|
|
|
|
* |
Уравнение |
М4 Vlu МОЖНО |
|
|
|
|
преобразовать, |
принимая во вни |
|
|
|
|
мание. что стороны в треуголь |
|
|
|
|
|
нике скоростей (рис.2-2) отно |
|
|
|
|
|
сятся как синусы противолежащих |
|
|
|
|
|
углов |
|
|
|
|
Рис. 2-3 |
|
|
При этом V*s.Ui ( t n / b t / J v n ( 4 ^ t ) ’ |
Учитывая, что V*u * V* C0J«£д |
||||
после |
преобразования тригонометрических функций,получим*, |
где коэффициент v| s * , Ы < * » М * * * ‘ Ь
Следовательно, теоретическая энергия, передаваемая потоку иа центробежном колесе пропорциональна квадрату окружной скорости на за ходе с колеса и зависит от угла А * . . . * от типа центробежного
колеса. |
|
Ниже в табличной форме проводится анализ влияния угла |
на |
величину теоретического давления, создаваемого центробежным колесом.
Тип
центробежного
колеса |
|
Угол f i t |
|
при одинаковых |
Ug. |
при одинаковых |
Д р ^ |
при одинаковых л D# |
|
и Л)а_ |
" |
Б Ы С Т Р О Х О Д Н О С Т Ь
|
|
|
|
|
|
J |
f l t > 900 |
|
A = |
30° |
i f < i |
90° |
J |
Vf >1 |
f |
|
i |
|
J |
|
* P t |
|
|
|
|
||
> |
A p t |
> A p i |
|
1 |
||
u z |
‘ |
K*. |
* |
U£ |
|
|
n |
5. |
П |
< |
n |
_ i |
|
тихоходное |
нормальное |
быстроходное |
\ |
|||
|
|
|
|
|
|
r |
Вопросы к СЛС 5 |
|
|
|
|
||
1» |
На основании какого уравнения механики жидкости можно устано |
|||||
вить момент взаимодействия между центробежным |
колесом и потеком; между |
|||||
решеткой профилей и потоком? |
|
|
|
|||
2. |
Для чего необходимо определять момент взаимодействия между |
|
||||
центробежным колесом и потоком, между |
решеткой профилей и потоком? |
|
||||
3. |
Что |
называется теоретической |
анергией |
t теоретическим |
|
|
повышением давления A P i |
и теоретическим напором лопастной машиныН ‘ |
|||||
4. |
Отличие в аэродинамике одиночного профиля и решетки профилей |
"OlH |
||||
5. |
Что |
характеризуют |
величины Су . Сх |
»Wm ? |
|
|
6. |
За |
счет чего возникает и как |
определяется подъемная сила про |
|
филя и решетки профилей?
7.За счет чего возникает и как определяется сила лобового сопро тивления одиночного профиля и решетки профилей осевого колеса?
8.Какова связь между подъемной силой и теоретическим повышением давления, создаваемым решеткой профилей осевого колеса?
9.Почему теоретическая энергия, передаваемая потоку на центро
бежном колесе с числом лопаток 1 |
меньше, |
чем энергия, передаваемая |
|||||
потоку |
на РК с числом лопаток 2 |
3 6 0 ? |
|
|
|
|
|
10. |
Что учитывает коэффициент |
|
и |
как |
его |
можно |
определить? |
11. |
Уравнение Эйлера для центробежного |
колеса, |
ого |
отличив от |
уравнения, по которому определяется, энергия,, передаваемая потоку на РК о числом лопаток 2 ?
12.Уравнение Эйлера ддя решетки профилей осевого колеса, его овяэь между какими кинематическими и аэродинамическими величинами от ражает это уравнение?
13.Почему действительная энергия, действительное повышение дав ления и действительный напор меньше теоретической энергии, давления, напора? Связь между действительными и теоретическими величинами?
JM , \ 6, ю , и .
2.5. Расчет лопастных машин
СЛС 6 поясняет принцип расчета лопастных колес, основная задача которого заключается в установлении геометрии колеса, обеспечивающей
необходимую подачу GL |
, напор |
Н |
или давление |
А р |
при |
опреде |
|||||
ленной частоте |
вращения |
П |
Существуют |
различные |
методики |
расчета |
|||||
центробежных, |
осевых |
и диагональных |
колес, |
но при любом методе можно |
|||||||
выделить два |
основных |
этапа» |
На первом .этапе по известным динамичес |
||||||||
ким величинам СЦ , Н |
• М |
) определяется кинематика потока ( U |
|||||||||
1аГ . V ) . |
перемещающегося через |
центробежное колесо или |
решетку |
РАСЧЕТ РК ЛОПАСТНЫХ МАШИН |
т а |
|
КИНЕМАТ.
ЦЕНТРОБЕЖНОЕ
^2 (^aMuT U,V,u |
К ? 4 £ |
лрЪ Г ? % Ч '*1
АЭ РОДИН.,
|
ОСЕВОЕ |
|
} £ У |
е ^ и ( у . и - у , ц ) = ц л у | |
|
|
|
|
|
l A D - o c l ü B É l K M m î M â |
|
|
1 Ч ~ “ a p t Со, 2- |
К |
ОТО КА, ЧЕРЕЗ LПР0 9 И
л Ъ * # |
П ГЕОМЕТР. |
\А/ |
РАЗМЕРЫ, |
|
. |
i , ‘ r ' ai0,}0* |
у гл ы |
v j y |
УСТАНОВКИ |
d ,D - |
РК |
L^Aijt^AC^-JW^ATOK РК WnPOÇHAB |
6 |jî>A~ &ЛЯ кАЖДОЙ РЕЬЬС |
профилей осевого колеса. На втором этапе по известной кинематике по тока устанавливаются основные размеры профилей и углы установки их в решетках-профилей осевого колеса, или основные размеры и углы уста новки лопаток центробежного колеса.
Ниже приведен примерный порядок расчета лопастных колес.
Це н т р о б е ж н о е
1.Оценить гидравлический КПД
иопределить теоретическое повы шение давления
лр4-др /Цг.
2. Задаваясь числом лопастей 3L, углами Ь г г » определить коэффициент поправки на конечное число лопастей $*&и коэффициент
3. Определить окружную скорооть на выходе с колеса
*»■ VW7-
4* Определить наружный диаметр рабочего колеса
\* 6 0 Ц Х /Ни.
5.Установить другие размеры колеса и машины в целом, в за
висимости от |
, ориентируясь |
на справочной |
материал. |
Вопросы к СЛС 6.
Ос е в о е
I. Установить наружный диа
метр 3) » диаметр втулки d рэбочего колеса и определить
осевую скорость
С^ i » G L (5>1 - с г ).
2.Выбрать число лопаток
итип профиля.
3.Разбить Р’К на несколько
кольцевых элементов и для каж дой решетки профилей выполнить
ияд расчетов, используя уравне ние:
АР .С Д ц и м ( к Я " Ш В м )
а) |
y p J i C a l |
|
|
К |
• |
|
установить |
кинематику |
по |
||||
тока, |
перемещающегося через |
ре |
||||
шетку |
профилей |
|
? |
|
||
и |
= г Лап /бо, |
|
|
|
||
AV -Apt /f U ; |
|
|
|
|
||
б) |
оценить качество |
|
профиля |
|||
и подсчитать |
|
|
|
|
||
CÿP l= |
|
такие |
|
|
> |
|
в) |
подобрать |
размеры |
||||
профиля ( 6 |
, £ |
, $ |
) |
и угол |
||
установки |
его ъ |
решетке |
f i а |
* |
||
& и+А |
, чтобы получить |
тре |
||||
буемую величину СуЛ / 'к |
|
и близ |
кое к принятому качество профи ля К
I, Какие уравнения используются при расчете центробежного колеса? ?. Какие уравнения используются при расчете и профилировании ро
зетки профилей осевого колеса?
3, Каковы основные этапы расчета центробежных колес и решеток профилей осевого колеса?
к. Примерный порядок расчета центробежного колеса.
2.6 . Потери энергии и КПД лопастных машин На СЛС 7 приведена диаграмма баланса энергии в лопастной машине,
которая показывает какие потери энергии (механические, объемные и гид равлические) возникают в лопастной машине (центробежной, диагональной осевой) в процессе передачи энергии потоку, перемещающемуся через ма шину.
При проектировании, машин в условиях их эксплуатации важно знать причины возникновения тех или иных потерь и возможности их снижения.
Гидравлические потери энергии в центробежных КВН подразделяются
на |
потери |
трения и потери, связанные с вихреобразованиями |
в потоке, |
|||||
перемещающемся через |
РК и машину в целой, |
а |
в чосевых - на профильные |
|||||
и |
потери, |
связанные |
с закруткой |
потока на |
колесе |
(решетках |
профилей,* |
|
|
Потери трения и профильные возникают |
за |
счет |
внутреннего трения |
||||
в |
потоке, |
перемещающемся через |
межлопаточные |
каналы РК и прочие про |
||||
точные каналы машины (направляющий - НА и |
спрямляющий - оА |
аппараты; |
||||||
всасывающий.напорный |
патрубки; |
спиральную |
камеру, |
диффузор |
и т, п, ) . |
Режим движения жидкости в этих каналах обычно турбулентный и шерохо ватость оказывает влияние, на сопротивления трения. Поэтому гидравли ческие потери в- центробежных КВН и профильные в осевых машинах можно снизить за счет уменьшения шероховатости стенок межлопаточных и дру гих проточных каналов машины, вплоть до шлифовки лопаток РК, как это делается при изготовлении рабочих колес осевых компрессоров.
Потери на вихреобразование V.CJ1C 7а) в цэнтробежных КВН возника ют за счет внезапного изменения скорости потока при входе на Ра, также на выходе с колеса и входе в спрямляющий аппарат или дифцузор лопаточный (эти потери называют ударными). Они увеличиваются при из менении: режима работы машины по сравнению с расчетным и значительно
возрастают, при вращении колеса в направлении противоположном расчет ному^ что приводит к снижению подачи, напора и КПД машины.
Кроме того, |
потери на вихреобразование |
возникают |
в |
местах отры |
|||
ва, потока от |
стенок межлопаточных |
и других |
проточных |
каналов |
;иЯ1 |
||
LcM.. СЛС 7а). |
йх |
снижение возможно |
за счет |
обеспечения |
более |
плавное |
формы межлопаточных каналов колеса и прочих проточных каналов машины. Так,, центробежные колеса с лопатками загнутыми назад имеют более плавную форму межлопаточных каналов РК, что способствует увеличению гидравлического и полного КЦц машины с такими колесами по сравнению с центробежными КПП, имеющими другие типы рабочих колес, именно поэ тому все внеокоэкономичные центробежные насосы, вентиляторы, д* сы и- компрессоры имеют колеса с лопатками загнутыми назад.
Потери энергии* связанные с закруткой потока на выходе