iSswV45XbM
.pdf
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение Таблицы 6 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
Плотность теплового |
|
q |
|
Вт/м2 |
|
k·( |
|||||||||||||||
|
потока через пластины |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
Уточненная температура |
|
|
|
о |
С |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
пластин со стороны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
горячего теплоносителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
Уточненная температура |
|
|
|
о |
С |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
пластин со стороны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
холодного теплоносителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
Расхождение между |
|
1 |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принятым и полученным |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значением температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пластин cо стороны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
горячего теплоносителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
Расхождение между |
|
2 |
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
принятым и полученным |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
значением температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пластин cо стороны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
холодного теплоносителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Считается, что если расхождение 1 или |
|
2 будут превышать 5 %, то расчет |
|||||||||||||||||||
|
повторяют со второго пункта для новых значений |
|
и |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
24 |
Определяют удельные |
|
|
|
кЖд/(кг·К) |
|
Из табл. теплофизических |
|||||||||||||||
|
массовые теплоемкости |
|
|
|
кЖд/(кг·К) |
|
свойств теплоносителя |
|||||||||||||||
|
горячего и холодного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теплоносителей при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
средних температурах |
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
Водяной эквивалент |
|
W1 |
|
кВт/К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
горячего теплоносителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(теплоемкость массового |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расхода) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26 |
Водяной эквивалент |
|
|
|
кВт/К |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
холодного теплоносителя |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(теплоемкость массового |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
расхода) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27 |
Площадь поверхности |
|
F |
|
м2 |
|
Рассчитывают, используя |
|||||||||||||||
|
теплообмена |
|
|
|
|
|
|
известную из условия |
||||||||||||||
|
F = (2·n1 -2)·f |
|
|
|
|
|
|
площадь f стандартной |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
пластины |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
F = (2·n1 -2)·f |
||||||||||||||
28 |
Число единиц переноса |
|
NTU |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тепла (безразмерный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
теплопередачи) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29 |
Эффективность |
|
E |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
теплообменника |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
70
Продолжение Таблицы 6
30 |
Рассчитывают температуры |
|
о |
С |
- E·( |
|
|||||
|
о |
|
|||||||||
|
теплоносителей на выходе, |
|
С |
+ |
|
|
·E·( |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
если |
= |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
31 |
Рассчитывают температуры |
|
о |
С |
- |
|
|
·E·( |
- ) |
||
|
о |
|
|
||||||||
|
теплоносителей на выходе, |
|
С |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
+ E·( - |
) |
|||||||
|
если |
= |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
8.2. Пример поверочного расчета теплообменника системы водяного охлаждения
Исходные данные:
–расход горячей воды = 9 кг/с;
–расход холодной воды = 11кг/с;
b– ширина стандартной пластины = 0,3м; l– длина стандартной пластины = 1,37м;
f - площадь поверхности теплообмена стандартной пластины = 0,32м2; s – зазор между пластинами = 4мм;
δ – толщина пластины = 1мм;
материал пластин – сталь 12Х18Н10Т;
-температура горячей воды на входе = 900С;
-температура холодной воды на входе = 200С;
–количество каналов для прохода горячей воды = 20;
–количество каналов для прохода холодной воды = 19.
Требуется – определить температуры горячего |
и холодного |
теплоносителя на выходе. |
|
1. Принимаем в первом приближении температуры теплоносителей на выходе равными их температурам на входе:
= 900С, = 200С.
71
2. Определяем неизвестные температуры горячей и холодной поверхностей пластин методом последовательных приближений, для чего сначала определяем среднюю разность температур между теплоносителями
=- = 90 – 20 = 70 0С.
Затем вычисляем температуры:
=- = 90 – 70/2 = 550С,
=- 2 0С = 55 - 2 = 530С.
3.По таблице теплофизических свойств материала пластин находим коэффициент теплопроводности при средней температуре стенки (для стали 12Х18Н10Т λ = 16 Вт/(м·К).
4.Определяем эквивалентный диаметр каналов теплоносителей
|
dэкв = |
|
= |
|
= 0,008 м. |
|
|
|
|||
5. По таблице …при |
= 900С находим физические свойства горячего |
||||
теплоносителя: плотность ρ1 = 965,3 кг/м3; коэффициент теплопроводности λ1 = 0,68 Вт/(м·К); число Prж1= 1,95; кинематическая вязкость νж1= 0,326·10-6 м2/с; при температуре = 550С число Prст1 = 3,26.
6.Из уравнения неразрывности потока находим среднюю скорость течения горячего теплоносителя
w1 = = = = 0,388 ≈0,4 м/с.
7. Рассчитываем критерий Рейнольдса для определения режима течения
Re1 = = = 9816.
8. Считаем режим движения устойчиво турбулентным, поскольку число Re1 лежит на правой границе диапазона переходного режима 2000÷104; поэтому используем для расчета среднего значения числа Nu1 критериальное уравнение М.А. Михеева
Nu1 =0,021· |
· |
·( |
|
)0,25· = |
|
|
|||||
0,021·98160,8·1,950,43·( |
|
)0,25 =38,34, |
|||
|
|||||
где =1, т.к. отношение длины канала к его эквивалентному диаметру ˃ 1.
72
9. Рассчитываем коэффициент теплоотдачи 1
1 = = = 3258,9 Вт/(м2·К).
10. По таблице …при = 200С находим физические свойства холодного теплоносителя: плотность ρ2 = 998,2 кг/м3; коэффициент теплопроводности λж2 = 0,599 Вт/(м·К); число Prж2 = 7,02; кинематическая вязкость νж2= 1,006·10-6 м2/с; при температуре = 530С число Prст2 = 3,372.
11. Из уравнения неразрывности потока находим среднюю скорость течения холодного теплоносителя
w2 = = = = 0,48 м/с.
12. Рассчитываем критерий Рейнольдса для определения режима течения
Re2 = = = 3817.
13. Значение Re2 попадает в центр переходного режима течения. Однако, учитывая, что удовлетворительного метода расчета теплообмена в этой зоне не имеется, канал имеет гофрированную поверхность, турбулизирующую поток, и малый зазор между пластинами, считаем, что режим движения турбулентный, поэтому продолжаем использовать для расчета среднего значения числа Nu2 критериальное уравнение М.А. Михеева
Nu2 =0,021· |
· |
·( |
|
|
)0,25· = |
|
|
||||
0,021·38170,8·7,020,43·( |
|
|
)0,25 =42,8, |
||
|
|
||||
где =1, т.к. отношение длины канала к его эквивалентному диаметру ˃ 1.
14. Рассчитываем коэффициент теплоотдачи 2
2 = = = 3204,7 Вт/(м2·К).
15. Рассчитываем коэффициент теплопередачи k, пренебрегая термическим сопротивлением загрязнений
k = |
|
= |
|||||
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
73
=1467,6 Вт/(м2·К).
16.Рассчитываем плотность теплового потока через стенку между
средними значениями температур и |
|
|
|
|
|||||
q = k·( - |
) = 1467,6·(90 – 20) = 102732 Вт/м2. |
||||||||
17. Уточняем температуры стенок |
и |
|
|
||||||
= |
- |
|
= 90 - |
|
|
|
= 58,48 0C, |
||
|
|
|
|||||||
= |
+ |
|
= 20 + |
|
|
|
= 52,05 0C. |
||
|
|
|
|
||||||
Проверяем расхождение между принятыми и полученными |
|||||||||
значениями температур стенки |
|
|
|
|
|
|
|||
|
1 = |
|
|
|
·100% = 5,9 %, |
||||
|
|
|
|
||||||
|
2 = |
|
|
|
·100% = 1,8 %. |
||||
|
|
|
|
||||||
Поскольку расхождение больше 5%, расчет повторяем с пункта 2, |
|||||||||
принимая новые найденные значения |
|
и |
. |
||||||
18. По таблице свойств теплоносителя находим, что при температуре стенки = 58,48 0C новое значение = 3,02, а при = 52,05 0C
= 3,42.
19. Рассчитываем еще раз коэффициенты теплоотдачи |
со стороны |
||||||||||||||||
горячего теплоносителя и со стороны холодного теплоносителя |
|||||||||||||||||
Nu1 |
=0,021· |
· |
·( |
|
|
)0,25· = |
|
||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||
0,021·98160,8·1,950,43·( |
|
|
|
)0,25 =39,08 |
|
||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
1 = |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
= 3321,8 Вт/(м2·К). |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Nu2 |
=0,021· |
· |
·( |
|
)0,25· = |
|
|||||||||||
|
|
||||||||||||||||
0,021·38170,8·7,020,43·( |
|
)0,25 =42,63, |
|
||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||
2 = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
= 3191,9 Вт/(м2·К). |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
20. Повторно рассчитываем коэффициент теплопередачи k
74
|
|
k = |
|
|
|
= |
|||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1477,5 Вт/(м2·К). |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
21. Уточняем плотность теплового потока через стенку между средними
значениями температур |
и |
|
|
|
|
|
|
|
q = k·( - |
) = 1477,5·(90 – 20) = 103425 Вт/м2. |
|||||||
22. Еще раз уточняем температуры поверхностей стенки |
||||||||
= |
- |
|
= 90 |
- |
|
|
|
= 58,87 0C, |
|
|
|
||||||
= |
+ |
|
= 20 |
+ |
|
|
|
= 52,40 0C. |
|
|
|
|
|||||
23. Проверяем расхождение между принятыми и полученными значениями температур стенки
1 = |
|
|
|
·100% = 0,6 %, |
|
|
|
||
2 = |
|
|
·100% = 0,7 %. |
|
|
||||
Поскольку расхождение меньше 5%, расчет температур стенок заканчиваем, принимая коэффициент теплопередачи k = 1477,5 Вт/(м2·К).
24. Определяем температуры горячей и холодной воды на выходе из теплообменника, для чего по таблице …при средней температуре теплоносителей = 90 0С и = 200С определяем соответственно удельные массовые теплоемкости cp1 = 4,208 кДж/(кг·К) и cp2 = 4,183 кДж/(кг·К).
25. Рассчитываем водяные эквиваленты горячего и холодного теплоносителей
W1 = G1· cp1 = 9·4208 = 37872 Вт/К,
W2 = G2· cp2 = 11·4183 = 46013 Вт/К.
26. Площадь поверхности теплообмена рассчитываем, учитывая известную по условию площадь одной стандартной пластины и их количество в теплообменнике
F = (2·n1 -2)·f =(2·20 -2)·0,32 =11,4 м2.
75
27. Рассчитываем безразмерный коэффициент теплопередачи NTU (Number of Heat Transfer Units, число единиц переноса тепла)
NTU = |
|
= |
|
= 0,445, |
|
|
где = W1 = 37872 Вт/К.
28. Оцениваем эффективность теплообменника, учитывая известную по исходным данным противоточную схему движения теплоносителей
Eпр. = |
|
|
= |
|
|
=0,30 |
||||||
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Поскольку = W1 , то температуры теплоносителей на выходе рассчитываем по формулам [2, с.452]
= |
|
- Eпр·( |
- |
= 90 – 0,30·(90 – 20) = 68,9 0С, |
||
= + |
|
· Eпр·( |
- |
= 20 + |
|
·0,31··(90 – 20) = 37,9 0С |
|
|
|||||
29. Проверяем расхождение между принятыми в первом приближении температурами теплоносителей на выходе и полученными
|
1 = |
|
|
|
·100% = 30,6 %, |
|
|
|
|
||||
|
2 = |
|
|
|
·100% = 47,2 %. |
|
|
|
|
|
|||
Поскольку расхождение превышает 5%, расчет повторяем с п.1 для |
||||||
новых значений |
=68,9 0С и |
= 37,9 0С. |
||||
30.Рассчитываем средние температуры горячего и холодного теплоносителей в теплообменнике
== = 79,45 0C,
== = 28,95 0C.
31.Принимаем в дальнейшем расчете ранее уточненные температуры
стенок = 58,9 0C и = 52,4 0C. Коэффициент теплопроводности материала стенок при такой разности остается для материала пластин практически неизменным = 16 Вт/(м·К). По таблице теплофизических свойств воды находим, что при определяющей температуре = 79,45 0C
76
плотность |
= 972 кг/м3, теплопроводность |
= 0,674 Вт/(м·К), число |
|
= 2,21, |
кинематическая вязкость |
= 0,365·10-6 м2/с, а при |
|
температуре стенки |
= 58,9 0C число |
= 3,04. |
|
32. Рассчитываем среднюю скорость горячего теплоносителя из уравнения неразрывности
= |
|
= |
|
= |
|
= 0,386 м/с |
|
|
|
33. Определяем режим течения теплоносителя, рассчитывая критерий Re1
Re1 = |
|
= |
|
=8460, |
|
|
при найденном значении Re1 считаем, что режим течения турбулентный.
34. Используем для расчета среднего значения числа Nu1 критериальное уравнение М.А. Михеева
|
|
|
|
Nu1 =0,021· |
· |
|
|
·( |
|
|
|
)0,25= |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
0,021·84600,8·2,210,43·( |
|
|
)0,25 =37, 88. |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
35. |
Определяем коэффициент теплоотдачи |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
= |
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
= 3191,4 Вт/(м2·К). |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
36. |
По таблице теплофизических свойств воды находим, что при |
|||||||||||||||||||||||
определяющей температуре |
= 28,95 |
0C |
плотность |
= 996 кг/м3, |
||||||||||||||||||||
теплопроводность |
|
= 0,614 Вт/(м·К), число |
|
|
= 5,58, кинематическая |
|||||||||||||||||||
вязкость |
= 0,825·10-6 м2/с, |
а при температуре стенки |
= 52,4 0C |
|||||||||||||||||||||
число |
= 3,41. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
37. |
Рассчитываем среднюю скорость холодного теплоносителя из |
|||||||||||||||||||||||
уравнения неразрывности |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
= |
|
|
= |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,48 м/с. |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
38. |
Определяем режим течения теплоносителя, рассчитывая критерий Re2 |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Re2 = |
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
=4655, |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
при найденном значении Re2 считаем, что режим течения турбулентный.
39. Снова используем для расчета среднего значения числа Nu2 критериальное уравнение М.А. Михеева
77
Nu2 =0,021· |
· |
·( |
|
)0,25= |
|
|
|||||
0,021·46550,8·5,580,43·( |
|
)0,25 =42,67. |
|||
|
|||||
40. Определяем коэффициент теплоотдачи
= |
|
= |
|
= 3290,9 Вт/(м2·К). |
|
|
41. Рассчитываем коэффициент теплопередачи k
k = |
|
= |
|||||
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
= 1471,2 Вт/(м2·К).
42. Уточняем еще раз плотность теплового потока и температуры стенок q =k·( - ) = 1471,2·(79,45 – 28,95) = 74295,6 Вт/м2
= |
- |
|
|
= |
- |
|
|
|
= 56,2 0C, |
|
|
|
|
|
|||||||
= |
+ |
|
|
= |
+ |
|
|
|
= 51,5 0C. |
|
|
|
|
|
|||||||
43. Проверяем расхождение между принятыми и полученными значениями температур стенки
ст1 = |
|
·100% = 4,6 %, |
|
||
ст2 = |
|
·100% = 1,7 %. |
|
Так как расхождение меньше 5%, то заканчиваем расчет, принимая окончательно значение коэффициента теплопередачи k = 1471,2 Вт/(м2·К).
44. Определяем еще раз температуры горячего и холодного теплоносителей на выходе из теплообменника. Для чего по таблице теплофизических свойств … находим, что удельная массовая теплоемкость
горячего теплоносителя при его средней температуре |
= |
0С равна |
|
cp1 =4,195 кДж/(кг·К), а холодного, при |
= |
0С, равна cp2 =4,174 |
|
кДж/(кг·К). |
|
|
|
45. Уточняем водяные эквиваленты горячего и холодного теплоносителей
W1 = G1· cp1 = 9·4195 = 37755 Вт/К,
W2 = G2· cp2 = 11·4174 = 45914 Вт/К.
78
46. |
Снова рассчитываем безразмерный коэффициент теплопередачи NTU |
|||||||||||||||||||
|
|
|
NTU = |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
= 0,4442 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
47. |
Уточняем эффективность теплообменника |
|
|
|
||||||||||||||||
|
Eпр. = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
=0,317. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48. Рассчитываем температуры теплоносителей на выходе
= |
|
- Eпр·( |
- |
= 90 – 0,317·(90 – 20) = 67,81 0С, |
||
= + |
|
· Eпр·( |
- |
= 20 + |
|
·0,317·(90 – 20) = 38,2 0С. |
|
|
|||||
49. Проверяем расхождение между принятыми и полученными значениями температур теплоносителей на выходе
ж1 = |
|
|
|
·100% = 0,7 %, |
|
|
|
||
ж2 = |
|
|
·100% = 0,8 %. |
|
|
||||
Расхождение составляет менее 5%, поэтому окончательно принимаем температуры теплоносителей на выходе равными:
- для горячего теплоносителя |
= 67,8 0С; |
- для холодного теплоносителя |
= 38,2 0С. |
Контрольные вопросы самопроверки к 8-й главе
1.Что позволяет в пластинчатом теплообменнике выравнивать скорости потоков теплоносителей, теплосъем и температурный режим?
2.В чем основные преимущества пластинчатых пакетных теплообменников?
3.В чем основные недостатки пластинчатых теплообменников?
4.Каков режим течения теплоносителей в пластинчатых теплообменниках?
5.Как устроены каналы для движения теплоносителей в пластинчатых теплообменниках и в чем их особенность?
79