Учебное пособие 2074
.pdfVr |
l |
, VT |
l |
l2 4m2 |
V ; |
(7.15) |
1,36r |
|
2m |
||||
|
|
|
|
|
||
|
0 |
|
|
|
|
|
kи – коэффициент взаимодействия лучевых дрен по табл. 7.1; N – количество лучей.
Производительность водозабора должна быть уточнена в соответствии с величиной гидравлических потерь напора по длине лучевых дрен, которая определяется по формуле
h |
|
|
2 |
l |
V2 . |
(7.16) |
||
|
6r |
|||||||
w |
|
|
|
2g |
|
|||
|
|
|
|
0 |
|
|
|
Здесь – гидравлический коэффициент трения (для труб диаметром
50–300 мм можно принимать = 0,08 0,1); V – скорость течения воды в лучевых скважинах (дренах), м/с. Значение V можно принимать по [5], зная
расход воды на одной дрене, или определять по формуле V Q , где Q –
2 q02N
общий расход по береговым или русловым дренам, м3/с; N – количество береговых или подрусловых дрен.
Примеры расчета лучевых водозаборов
Пример 1
Комбинированный водозабор состоит из трех подрусловых и двух береговых лучей. Общая производительность водозабора определяется по формуле (7.1). При этом, согласно (7.2), мощность безнапорного пласта m = 0,8·10 = 8 м. Максимальное понижение пласта S = 7,5 м, радиус луча при диаметре 200 мм r0 = 0,1 м.
По (7.6):
V |
4 30 40 |
0,707. |
|
4 30 40 |
|
По (7.4):
Vr 40 0,707 207,94. 3,36 0,1
По (7.5):
VT 40 402 4 82 0,707 3,67. 2 8
90
Значения kи и принимаются по табл. 7.1. При l/m = 40/8 = 5 kи = 0,685;
при L/m = 30/8 = 3,7 = 3,75.
Значение Rб находится по формуле (7.3):
( )
Рис. 7.1. Схема комбинированного водозабора
При определении фильтрационного сопротивления Rп для подрусловых лучей по (7.7) сначала по (7.8) находится u0 и по (7.9) uп.
|
3 4 8 50 |
|
|
50 |
2 |
16 8 |
4 |
2 |
|
|
|
||
|
50 |
|
|
|
|
|
|||||||
u0 ln |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4,70; |
0,1 8 4 50 |
|
|
|
|
|
50 |
|
|
|
|
|
||
502 |
16 82 |
502 16 42 |
91
{ |
[ |
|
|
|
] } |
; |
( |
) |
|
||||
( |
) |
|
|
|
. |
|
|
|
|
Приток воды к комбинированному лучевому водозабору (производительность водозабора), согласно (7.1), будет равен
( ) м3/сут.
Для уточнения производительности водозабора по формуле (7.16) определяют потери напора по длине дрен. Для этого надо знать Qб, Qп, Vб, Vп.
В данном случае общий расход береговых дрен составит
Qб = (2·3,14·40·7,5·8)/2,15 = 7000 м3/сут;
общий расход подрусловых дрен будет равен
Qп = (2·3,14·40·7,5·8)/0,48 = 31400 м3/сут;
скорость течения воды в береговых дренах будет
м/с;
в подрусловых:
м/с.
Потери напора в береговых дренах, согласно формуле (7.16), будут равны
( |
|
) |
|
м; |
|
|
в подрусловых:
( |
|
) |
|
м. |
|
|
Если гидравлические потери составляют менее 5 % от общего понижения S, перерасчет производительности делать не следует.
В данном случае для береговых дрен:
, т.е. менее 5 %.
92
Для подрусловых дрен:
%, т.е. более 5 %.
Для подрусловых дрен необходимо сделать перерасчет дебита лучей.
( ) м3/сут.
Уточненная производительность комбинированного лучевого водозабора, состоящего из двух береговых и трех подрусловых лучей, будет равна
Qобщ = 7000+23300 = 30300 м3/сут.
Рис. 7.2. Схема лучевого
водозабора в безграничном пласте
По формуле (7.13)
Пример 2
Запроектировать лучевой водозабор в безграничном пласте при следующих геофизических условиях.
Напор водоносного горизонта Hе = 16 м; мощность водоносного пласта m = 13 м;
водоносный |
горизонт среднезернистыми |
||
песками |
с |
коэффициентом |
фильтрации |
kф = 25 |
м/сут; коэффициент |
водоотдачи |
μ = 0,23. Водозабор проектируется из четырех лучей, с углом между лучами θ = 900. Длина луча l = 50 м; диаметр луча 200 мм;
r0 = 0,1 м.
При проектировании используются зави-
симости (7.12 – 7.15). Согласно (4.6 и 4.8)
a 25 12 1304. 0,23
Из (7.12)
0 213042 104 2,9. 50
|
50 |
3,846, |
r |
0,1 |
0,0077. |
|
13 |
|
|
13 |
|
93
Согласно формуле (7.11)
Согласно табл. 7.2
Ф(3,846) = erf(3,846) = 0,474.
Значение Еi по табл. 5.8
Еi(–3,8462) = –2373•10-7 ; Еi(–0,00772) = –0,95.
Подставляя полученные значения в выражение (7.11), имеем f = 4,91. Из выражений (7.15) находим
Vr 50 367,6 , .
√
1,36 0,1
Значение коэффициента взаимодействия (интерференции) находим по табл. 7.1.: kи = 0,4.
По (7.14) находим
|
|
|
R ln367,6 2ln4,1 |
|
|
|
13 |
|
|
1,42. |
|||||||||
|
|
|
50 0,4 |
4 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Приняв S = 14,5 м (обычно S = 0,8÷0,9He), определяем производитель- |
|||||||||||||||||
ность водозабора: |
4 25 13 14,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
||||||||
|
|
|
Q |
|
4,91 1,42 |
|
|
|
8500 м /сут. |
||||||||||
|
|
Для определения гидравлических потерь в дренах найдем скорость |
|||||||||||||||||
течения воды в них: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
V |
|
|
|
8500 |
|
|
|
|
|
|
0,39 м/с; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
4 |
||||||||
|
|
|
|
24 3600 2 0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
0,1 50 |
|
|
|
0,39 |
|
|
0,08. |
|||||
|
|
|
hw |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
6 0,1 |
2 |
9,81 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
Так как |
гидравлические |
потери |
составляют менее 5 % от понижения |
||||||||||||||
( |
|
|
), корректировку расхода не делаем. |
||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ВОДОЗАБОРОВ
Гидрогеологический расчет горизонтальных водозаборов сводится в основном к определению притока воды к водозабору.
Этот расчет производится в зависимости от гидрогеологических условий, в которых работает водозабор, и характера питания подземных вод. Как правило, горизонтальные водозаборы рассчитываются только для условий установившейся фильтрации.
По характеру питания подземных вод различают следующие случаи:
пласты, ограниченные односторонним прямолинейным контуром питания;
полосообразные пласты, ограниченные двумя параллельными контурами питания;
пласты, имеющие естественный бытовой поток грунтовых вод;
при заборе подрусловых вод.
При расчете притока воды в горизонтальные водозаборы рассматри-
ваются однослойные и двухслойные условия залегания водоносных пластов. Зная приток воды для обеспечения требуемого отбора, горизонтальный
водозабор следует запроектировать нужной длины и расположить его на необходимом расстоянии от реки.
8.1. Расчет горизонтального водозабора с односторонним контуром питания
При одностороннем контуре питания приток воды к горизонтальному водозабору рассчитывается по следующим зависимостям:
в случае однослойного водоносного пласта
|
|
м2/сут ; |
(8.1) |
( |
) |
при двухслойном строении водоносного пласта различают два случая: ― проницаемость верхнего слоя больше, чем нижнего, т.е. kф1>kф2, и наоборот. В первом случае двухслойный пласт приводится к однородному с коэффициентом фильтрации kф1= k и мощностью, равной мощности верхнего слоя, увеличенной на величину kф2m2/kф1. Водозабор в этом случае лучше располагать в пределах верхнего слоя;
― случай, когда kф2>kф1, водозабор должен быть заглублен в нижний слой и приток воды к нему рассчитывается по формуле
( |
) |
|
|
|
м3/сут. |
(8.2) |
( |
)( |
) |
||||
|
95 |
|
|
|
|
|
Здесь Q – полный приток в горизонтальный водозабор длиной l; kф, kф1, kф2 – коэффициенты фильтрации водоносных пород (м/сут); Н1 – мощность пород грунтовых вод на урезе воды в реке; Н0 – тоже на линии водозабора; Ф, Ф1 – фильтрационные сопротивления, обусловленные гидродинамическим несовершенством водозабора, определяются выражениями:
Ô H0 |
lnsin |
d |
|
; |
|
(8.3) |
|||
|
|
|
|
||||||
Ф |
|
|
2(m d) |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
, |
(8.4) |
|
|
|
|
( |
) |
где d – приведенный диаметр водоприемной части водозабора, рассчитываемый по формуле
d = 0,56P; |
(8.5) |
m – расстояние от приемной части до водоупора; Р – периметр смоченной части водоприемного элемента водозабора.
L,ΔL1 – сопротивление, учитывающее несовершенство прямолинейного контура питания, т.е. неполноту врезки реки в водоносный горизонт. Сопротивление на несовершенство границ области питания зависит от степени заиленности дна водоема. В случае незаиленного водоема L определяется по формуле
L = 0,44mр . |
(8.6) |
При наличии на дне реки заиленного слоя используется выражение
√ |
( |
) |
. |
(8.7) |
|
|
|||
|
|
Здесь mp – расстояние от водоупора до дна реки; m0 – мощность заиленного слоя реки; m2 – мощность напорного (перекрытого) водоносного пласта; k0 – коэффициент фильтрации заиленного слоя.
При двухслойном пласте сопротивление на несовершенство контура питания L1 в случае, когда mp<m2, определяется по формулам (8.5) и (8.6). Если mp>m2, сопротивление на несовершенство контура питания принимается в виде
|
|
|
|
|
|
L1 |
k2m2(mp m2) |
|
0,44mp . |
(8.8) |
|
|
|||||
|
|
k1 |
|
96
8.2. Расчет водозабора, расположенного в полосообразном пласте
При расположении водозабора в полосообразном пласте приток воды рассчитывается по следующим зависимостям:
• для однослойного водоносного пласта
{ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} ; |
(8.9) |
[ |
( |
) |
] |
[ |
( |
) |
] |
||||
|
|
|
|
|
• для двухслойного водоносного пласта
{ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
} . |
(8.10) |
[ |
( |
) |
] |
[ |
( |
) |
] |
||||
|
|
|
|
|
Здесь Н1 и Н2 – мощности первого и второго контуров питания соответственно; L1 и L2 – расстояния от границ питания до водозабора.
8.3. Производительность горизонтального водозабора при наличии естественного бытового потока грунтовых вод с единичным расходом
При наличии естественного бытового потока грунтовых вод с единичным расходом q0 приток воды в горизонтальный водозабор рассчитывается по формуле
|
|
|
|
. |
(8.11) |
( |
) |
|
|||
|
|
|
|
8.4. Расчет подруслового горизонтального водозабора
При проектировании подруслового горизонтального водозабора приток воды к нему находится по формуле
|
Q 2 kl H H0 . |
|
|
|
(8.12) |
|||
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
Сопротивление R определяется следующим образом: |
|
|||||||
|
m d |
|
d |
|
|
m = m1 – m . |
(8.13) |
|
R ln tg |
|
ctg |
|
|
|
, |
||
2m |
8m |
|
||||||
|
1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
97 |
|
|
|
|
|
|
При определении длины lтр горизонтального водозабора для обеспечения требуемого расхода Qтр можно использовать зависимость (при l/L>3÷5)
(8.14)
где lтр – длина водозабора, обеспечивающего требуемый расход Qтр; l – длина водозабора, обеспечивающего расход Q.
Для определения расстояния Lтр от реки до водозабора для обеспечения требуемого расхода Qтр (схем с односторонним контуром питания) используется выражение
( |
) |
|
. |
(8.15) |
|
Выражения (8.1, 8.2, 8.8, 8.9, 8.10) справедливы при условии, что l/L≥3÷5, в этих случаях влиянием концевых участков водозабора на картину фильтрации можно пренебречь. При значениях l/L<3÷5 в указанные формулы вместо L или L1 и L2) необходимо подставить приведенное расстояние L*(или L1 и L2 ),
вычисляемое по зависимости
|
l |
|
|
1 |
|
|
|
|
2L |
|
|
|
L |
|
ln 1 2 |
2 ln 1 |
|
|
|
4 arcctg |
; |
|
l |
. |
(8.16) |
|
|
2 |
||||||||||
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Примеры расчета горизонтальных водозаборов
Пример 1
Запроектировать горизонтальный водозабор трубчатого типа на подачу воды в количестве 10 тыс. м3/сут при следующих условиях.
Водозабор |
проектируется |
в |
полуограниченном |
водоносном пласте |
(рис. 8.1), мощностью hе = H1 = 10 |
м, сложенном крупнозернистыми песками |
|||
с коэффициентом |
фильтрации |
kф = 45 м/сут. Расстояние от реки L = 60 м, |
||
водоприемный элемент прокладывается на высоте m = |
4,5 м от водоупора. |
Расстояние от дна реки до водоупора mр = 6,0 м. На дне реки имеется слабопроницаемый слой (экран) толщиной m0 = 0,5 м, его коэффициент фильтрации
k0 = 0,12 м/сут.
По расходу q = 115 л/с и скорости 0,72 м/с подбираем диаметр горизонтального трубчатого водозабора Dг.в = 800 мм. Смоченный периметр этой трубы, заполненной водой на 1/3 диаметра (остальные 2/3 водоприемная часть),
Р = 1,03. Приведенный диаметр, согласно (8.5), d = 0,56·1,03 ≈ 0,6 м.
Расстояние от контура ограничения до водоприемной части L назначаем 60 м (из условия прокладки трубчатого водозабора). Для ориентировочных расчетов Н0 = m + 0,5d = 4,5 + 0,3 = 4,8. Длину горизонтального водозабора
98
в первом приближении принимаем 500 м. Так как l/L = 500/60 > 3÷5, расчет притока воды к водозабору определяется по формуле (8.1), по формуле (8.3) находим
Ô |
4,8 |
lnsin |
3,14 0,6 |
|
2,59. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Q |
3,14 |
|
2 4,5 0,6 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Согласно (8.7) |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
L |
45 0,5 6 0,5 |
|
0,44 6 35,04; |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
0,12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
102 4,82 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Рис. 8.1. Горизонтальный |
|
||||
Q 45 500 |
2 60 2,59 35,04 |
8870 |
м /сут. |
водозабор в полуограниченном |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пласте |
|
|
|
|
||||||||||||
Для обеспечения требуемого расхода Qтр = 10000 м3/сут можно либо |
||||||||||||||
уточнить длину трубопровода по (8.14): |
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lтрlò ð |
10000 500 565 м, |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8870 |
|
|
либо оставить длину горизонтального водозабора l = 500 м, но пересчитать расстояние L от контура питания до водозабора по (8.15):
LтрLò ð |
8870 |
60 2,59 35,04 |
8870 10000 |
49 |
м. |
|
10000 |
|
10000 |
|
|
Таким образом для обеспечения подачи требуемого расхода воды можно запроектировать горизонтальный трубчатый водозабор длиной 565 м на расстоянии 60 м от водоема, либо водозабор длиной 500 м, но на расстоянии ≈ 49 м от водоема.
|
Пример 2 |
|
|
|
|
Запроектировать горизонтальный водозабор в двухслойном водоносном |
|||
пласте в междуречном массиве |
(рис. 8.2) на подачу воды |
в |
количестве |
|
15 |
тыс. м3/сут при следующих |
условиях: L = L1 + L2 = 250 м, |
kф1 |
= 15 м/сут, |
Н1 |
= 8 м, mр1 = 4,5 м, m = 3,5 м, m1 = 4 м, kф2 = 50 м/сут, m2 = 6 м, mр2 = 8 м, |
|||
Н2 |
= 12 м. |
|
|
|
|
В первом приближении принимаем d = 0,65 м, L1 = 70 |
м, L2 = 180 м, |
||
l = 600 м. |
|
|
|
99